우리나라는 해저관공사 시작 단계부터 해저고응고 고점원유의 파이프수송 기술을 연구하고 도입하기 시작했다. 80 년대 초 발해 () 와 고중 () 28- 1 부터 고중 34-2/4 유전과 웨이 10-3 유전까지 해저 송유관 공사는 원유 수송 기술 문제를 해결하는 방법을 포함한다. 유전 원유의 특성에 따라 일본 프랑스 석유공학계와 협력하여 안전하고 믿을 수 있는 공사 대책을 연구하고 채택하여 관련 설계, 시공 및 운영 관리 기술을 도입하였다. 이어 발해만과 북만에서 개발한 여러 유전 개발 프로젝트에 여러 개의 해저 송유관을 설계하고 깔아 우리나라의 고응고 고점원유 해저관 수송 기술을 형성했다. 대량의 엔지니어링 실무 응용과 테스트를 통해 이 기술이 실용적이고 믿을 만하다는 것을 증명하다.
첫째, 운송 과정
고응고 고점도 원유의 파이프 수송을 위해 국내외 유전과 외송관 공사는 다양한 항력 감소 점도 감소 방법 (예: 가약, 유화 점도 감소, 물 공중부양 수송, 점탄성액막 등) 을 채택하고 있다. 수많은 연구와 실험을 진행했지만, 각종 기술과 경제적 이유로 널리 활용되지 못했다. 현재 가장 실용적이고 믿을 수 있는 방법은 열을 가열하여 점착방지 응고를 방지하는 수송 공예이다.
고응고 원유의 경우, 파이프 수송 과정에서 원유가 동결되는 것을 막기 위해 가열을 통해 파이프 내 원유의 온도를 시종 빙점 이상으로 유지한다.
고점도 원유의 경우 열을 사용하여 점도를 낮추고, 파이프 압력 강하 요구 사항을 충족하며, 펌핑 에너지 소비를 절약합니다. 물론, 열유 수송공예를 채택할 때, 일반적으로 그에 따라 보온관 구조를 채택한다.
(a) 프로세스 시뮬레이션 분석
해상 유전 개발 공사와 관련된 해저 송유관 수송 과정의 시뮬레이션 계산은 일반적으로 유전 지질 개발에서 제공하는 연간 생산량 예측 (특정 설계 요소 고려) 에 따라 다양한 조건 (파이프 지름, 처리량, 입구 온도 등) 파이프 라인 내의 압력 강하, 온도 강하, 액체 체류량 및 필요한 공정 매개변수를 계산합니다. ). 이에 따라 최적의 파이프 지름을 선택하고 프로세스 매개변수 (컨베이어 압력, 온도 등) 를 결정합니다. 다른 생산 연도에).
최근 몇 년 동안 원유관 수송 과정의 시뮬레이션 계산 및 분석은 일반적으로 컴퓨터 시뮬레이션 프로그램을 사용하여 진행되었다. 중국 해양석유는 캐나다 NEOTEC 에서 PIPEFLOW 소프트웨어를 도입해 PIPESIM, PIPEPHASE 등 인기 있는 상용 소프트웨어와 마찬가지로 다양한 계산 방법, 일부 보정 계수 및 참고 데이터베이스를 편성해 디자이너와 분석가가 선택할 수 있도록 했다.
(2) 인슐레이션 선택 및 두께 결정
열 계산은 열유가 해저관을 수송하는 데 매우 중요한 부분이며, 파이프 열 전달 계수 K 값은 파이프 열 조건의 종합 표현이다. 파이프 구조의 영향 외에도 매장 온도 조건, 인슐레이션 열전도도 및 인슐레이션 두께는 세 가지 주요 영향 요소입니다.
계산 분석 결과를 보면 지온 변화가 뚜렷하지 않기 때문에 처리량이 낮은 경우에만 K 값에 미치는 영향에 주의해야 합니다.
인슐레이션의 성능과 인슐레이션층의 두께는 k 값과 파이프의 최종 온도에 영향을 미치는 가장 중요한 요소입니다. 현재 국내에서 선택한 보온재는 해외에서 가장 많이 쓰이는 것과 마찬가지로 폴리우레탄 거품입니다. 이것은 구멍이 뚫리거나 구멍이 닫힌 벌집 구조를 형성할 수 있는 유기 중합체 거품입니다. 장점은 열전도율이 낮고 (≤ 0.03W/M2 H C), 밀도가 낮고 (40 ~ 100 kg/m3), 흡수율이 낮고 (≤3%) 화학적 안정성이 좋다는 것이다. 보온 효과를 감안하면 물론 보온층 두께가 클수록 좋습니다. 그러나 보온층의 두께가 일정 값에 도달하면 보온 효과의 증가와 두께의 증가는 더 이상 선형이 아니라 매우 완만하게 증가합니다. 특히 해저관의 경우 보온층 두께의 증가는 외경의 증가를 의미한다. 장거리 송수관의 경우, 외경이 한 등급 증가하면, 강관의 사용량과 건설 비용이 모두 매우 상당하다. 따라서 계산 분석 및 최적화 설계에 따라 단열층 두께를 50 mm 로 선택하는 것이 합리적입니다.
(3) 가동 중지 시간 및 재시작 계산 및 분석
정지 및 재시작의 계산 분석은 고응고 고점유 해저관 공정 설계의 중요한 내용으로, 파이프 수송의 안전성과 신뢰성에 직접적인 영향을 미칠 것이다.
정지 후 온도 강하 분석은 파이프 안전 시간의 최종 결정으로 사용됩니다. 열유 송송 기술을 이용한 파이프 정지 후, 저장유 열량의 손실에 따라 원유는 관벽에서 관중심까지 응고되고, 응축층의 두껍게 하고 응축할 때 방출되는 잠열은 전체 응고 과정을 지연시킨다. 저장 오일의 응고 시간은 파이프의 보온 조건, 유품의 열용량, 수송을 중지할 때의 온도 및 단면 지름에 따라 달라집니다. 일반적으로 이러한 값이 클수록 전체 단면 응고 시간이 길어집니다. 일반적으로 응고층 두께는 파이프 축에서 변수 값이며, 일반적으로 파이프의 마지막 세그먼트의 응고액 두께를 안전한 정지 시간 제어값으로 사용합니다.
가열수송된 고응고 고점도 원유 파이프의 경우 안전한 정지 시간 내에 송유를 회복할 수 없을 것으로 예상되며, 파이프 안전을 보장하는 가장 효과적인 조치는 파이프 안의 기름이 굳기 시작할 때 물이나 저응고유로 교체하는 것이다.
정지 후 재시작 분석은 파이프 정지 후 발생할 수 있는 가장 불리한 조건과 환경 조건을 고려하는 것이다. 이때 유류를 재개하려면 필요한 재시작 압력을 계산하고 재가동을 위해 취해야 할 조치를 제시하고 필요한 장비와 시설을 추가해야 한다.
일반적으로 재부팅 압력 (p) 은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
중국 해양 석유 첨단 기술 및 실습
형식 중: p 는 재부팅 압력 (pa) 입니다. P. 파이프 라인 출구 압력 (pa); Di 는 파이프의 내부 지름 (m) 입니다. τ는 차단 주변 온도에서 원유의 항복 응력 (Pa) 입니다. L 은 파이프의 가능한 응고 길이 (m) 입니다.
(4) 수화물 및 침식 예방 조치
해상 유전 개발 공사에 관련된 송유관은 육상 장거리 송유관과 해상 원유 송수관과는 다른 파이프이다. 유정 플랫폼에서 생산되는 원유가 가스, 물과 혼합되어 중앙 처리 플랫폼 또는 부동 생산 저장 장치로 전달되는 유전의 내부 수집 송수관입니다. 이런 해저 파이프는 유정에서 추출한 물과 가스를 동반하여 혼합 송수관에 속한다. 이런 송유관에는 난방 수송 기술과 보온관 구조도 채택됐다.
이런 혼합유관의 공정 설계에서는 원유 파이프를 정화하는 데 필요한 시뮬레이션 계산 및 분석 외에도 세그먼트 플러그 흐름 분석을 늘리고 수화물과 부식을 방지하는 분석을 늘려야 한다.
세그먼트 플러그 흐름은 석유 및 가스 혼합 과정에서 중요한 문제입니다. 현재 심각한 세그먼트 플러그 흐름이 있는지 여부와 정상 수송 기간 동안 플러그 흐름의 길이를 결정하는 방법을 결정하는 일반적인 분석 계산 방법이 있습니다. 청관 과정에서 파이프에 일정량의 정체된 액체가 있기 때문에 청관 전에 액체 세그먼트 플러그류가 형성된다. 다운스트림 분리 장비의 설계에서는 파이프 정리 작업으로 인한 세그먼트 플러그 흐름을 고려해야 합니다. 일반적으로 일정한 버퍼 용량을 설계하여 컨테이너가 정상 수위와 고수위 경보선 사이에 운영되도록 하여 정상적인 생산을 보장합니다.
수화물은 해저 혼합 수송관의 운행에 영향을 미치는 큰 위험이며, 특히 다음 세 가지 작업조건에 영향을 미친다. 이에 따라 수화물 형성을 막기 위한 조치를 제시했다. ① 저수송량, 수화물 형성을 막기 위해 송수관 내 석유가스 온도가 송수과정에서 항상 수화물 형성 온도 이상으로 요구된다. 하지만 저처리량 조건에서는 온도가 빠르게 떨어지면서 수화물 생성 곡선에 따라 수화물이 형성될 수 있다. 이때 메탄올과 같은 부동액 (수화물 억제제) 을 제때에 주입해 수화물 생성을 방지해야 한다. (2) 셧다운 과정에서 장기 셧다운 상태에서 관내 기름가스 온도가 주변 온도로 내려갔기 때문에 관내 압력이 고압 상태로 유지되면서 수화물이 생길 수 있다. 이때 취해야 할 조치는 파이프 압력을 방출하는 것이고, 다른 하나는 파이프 안에 수화물 억제제를 주입하는 것이다. (3) 다시 시작, 일반적으로 정지 후 시동 압력이 정상 작동 압력보다 높아야 하는데, 이때 온도는 매우 낮아 수화물을 쉽게 생성할 수 있다. 이때 파이프 안의 온도가 정상 작동 온도에 도달할 때까지 지속적으로 수화물 억제제를 주입해야 한다.
부식을 방지하는 것은 기름가스 혼합 송수관 공정 설계에서 무시할 수 없는 문제이다. 다상 파이프의 경우 유속이 일정 값을 초과하면 액체에 포함된 고체 입자가 파이프 내벽에 강한 침식과 부식을 일으킬 수 있습니다. 특히 해저 파이프의 입관, 팽창 등 급커브에서 더욱 그렇습니다. 따라서 설계 시 정련을 피하기 위한 최대 유속을 계산해야 합니다. 공식은 다음과 같습니다.
중국 해양 석유 첨단 기술 및 실습
형식 중: Ve 는 침식 속도 (ftlft=0.3048m) 입니다. /s);
Pm 은 운송 상태에서 다상 혼합물의 밀도입니다 (lb 65438+lb 0 = =0.453592kg).
/입방피트 l 입방피트 = 2083 1685× 10-2m3.
); C 는 경험계수로 100, 간헐적으로 125 를 실행합니다.
침식 속도는 혼합물 밀도의 함수이다. 혼합물 밀도가 높을수록 침식 속도가 작아지고 혼합물 밀도가 작을수록 침식 속도가 커집니다. 파이프가 침식되지 않도록 파이프 안의 유체 속도를 계산된 최소 침식 속도보다 낮게 제어해야 합니다.
(5) 운영 관리
해저고응고 고점원유관에 대해서는 다음과 같은 운영 관리 문제에 각별히 주의해야 한다.
1. 초기 시작
첫 번째 작업은 일반적으로 다음과 같은 절차를 따릅니다. 1 온수 또는 열디젤로 파이프를 예열하여 작동에 적합한 온도장을 만듭니다. (2) 실측 수출 온도가 설계 요구 사항을 충족한 후 필요에 따라 우물을 열어 생산에 투입한다.
2. 전송을 중지하고 다시 시작합니다
주차는 일반적으로 비상 주차와 계획 주차의 두 가지 범주로 나뉜다. 다운타임 조건에 따라 재부팅 방법이 달라질 수 있습니다. 파이프 정지 후 재시작을 보장하기 위해 유정 플랫폼에는 일반적으로 고압 재시작 펌프 한 대가 설치되어 있다.
A. 단시간 차단이란 파이프 내 유체의 최소 온도가 특정 설계 값 (예: 원유 응고점) 보다 높아 유정 가스가 직접 파이프로 들어가거나 고압 펌프에 의해 가동되는 것을 말합니다.
B. 장기 주차의 경우 주차하기 전에 고압 펌프를 작동시켜 파이프 안의 수분 보충 작업을 완료해야 합니다. 만약 미리 준비를 하지 않았다면, 그것은 의외의 갑작스러운 종료였다. 일단 장시간 정전이 되면 파이프 내부가 주변 온도로 내려가고 원유 왁스가 굳는다. 이때 고압 펌프를 가동하고 원유를 디젤로 교체한 다음 초기 시동 단계를 따릅니다.
3. 생철
정상적인 생산 과정에서, 생산 상황에 따라 자주 청관 작업을 하고, 파이프 안의 왁스 퇴적과 체액을 제거하여 수송 효율을 높이고 부식을 줄여야 한다.
화학 용액을 주입하십시오.
정상적인 운송 과정에서 다음과 같은 화학 물질을 주입해야 한다.
방오제-원유의 수분 함량으로 인해 파이프에 때가 끼는 것을 방지하여 수송량을 낮출 수 있다.
왁스 방지제-원유의 왁스가 파이프에 응결되고 퇴적되는 것을 방지한다.
방부제-파이프 내벽에 보호막을 형성하여 부식성 액체를 파이프 내벽과 격리시켜 보호 역할을 합니다.
부동액-메탄올 등. , 수화물 형성을 방지하기 위해.
둘째, 단열 해저 파이프 구조
열유 수송 기술을 채택한 고응고 고점도 해저관의 경우 파이프 연선의 온도 강하를 늦추기 위해 송유관을 보온 구조로 만드는 것이 가장 흔하고 실용적이다. 우리는 이미 해저 보온관 구조를 광범위하게 응용했고, 완전한 설계와 시공 기술을 형성하였다.
(a) 이미 적용된 구조의 유형과 특성
해저 강관 보온 파이프 구조 (여기서는 플렉시블 호스 해저 파이프 제외) 는 두 가지로 요약할 수 있습니다. 하나는 이중층 강관 보온 구조입니다. 둘째, 단일 층 강관 단열 구조.
1. 이중 강관 절연 구조.
또는 15-3 과 같은 다중 벽 파이프 구조. 이 유형에는 세 가지 형식이 있습니다.
그림 15-3 이중 강관 절연 구조
그림 15-4 패킹 플랜지가 있는 이중층 강관 보온 구조
첫 번째 형식: 파이프 구조물은 15-4 와 같습니다. 단일 피팅 (보통 길이가 12 미터 또는 40 피트) 의 각 끝에는 견고한 밀봉 플랜지가 있습니다. 내부 및 외부 튜브 사이의 환형 공간에 발포 재료를 주입하여 닫힌 워터 스톱 절연 장치를 형성합니다. 이 장치의 내부 및 외부 파이프는 양쪽 끝의 밀폐된 플랜지에 의해 전체적으로 연결되며, 내부 파이프의 열팽창 및 수축은 밀폐된 플랜지에 의해 강제로 구속되어 내부 및 외부 파이프가 서로 상대적으로 이동하지 않도록 합니다. 해상에서 파이프를 놓을 때 인접한 두 커플링의 외부 파이프는 두 개의 반와트 인형으로 연결되어 있다. 이 형식의 장점은 파이프의 외부 파이프 또는 접합이 손상되면 절연 실효가 최소 범위로 제한된다는 것입니다. 단점은 인터페이스 용접 작업량이 많고, 파이프법을 이용하여 파이프를 깔아 속도를 높일 수 없어 공사 비용이 높다는 것이다.
그림 15-5 특수 커넥터가 있는 이중층 강관 보온 구조
그림 15-6 내부 및 외부 파이프가 상대적으로 이동할 수 있는 이중 강관 인슐레이션 구조입니다.
두 번째 형태: 15-5 와 같이 인슐레이션 피팅의 양쪽 끝에 있는 내부 및 외부 파이프 특수 조인트 연결입니다. 최초의 Shell Oil Corporation 이 제안한 후 이탈리아 Snamprogetti 의 특허 제품으로 발전하여 일부 해저 배관 공사에 투입되었습니다. 분명히, 이 형식은 첫 번째 형태의 장점을 보존하고 그 단점을 극복했다. 배관선에서는 단층강관을 깔듯이 여러 용접공들이 조립 라인 작업을 하여 해상관의 속도를 크게 높일 수 있다. 이런 형태의 문제는 커넥터가 특허 제품이며 비용이 많이 든다는 것이다. 이 특허 제품은 남해 동부 혜주 26- 1 유전 해저 송유관에 적용되었다.
세 번째 형식은 그림 156 과 같습니다. 이런 식으로 내부 파이프와 외부 파이프는 상대적으로 이동할 수 있다. 해상연결 시 내관 인터페이스가 용접된 후 인터페이스 인슐레이션을 추가한 다음 외관 도킹을 잡아당겨 반와트 파이프를 사용하지 않아도 됩니다. 상대적으로 해상 용접의 작업량을 줄이고 파이프 배치 속도를 높일 수 있다. 일본 회사와의 협력을 통해 중해유 중국은 이런 보온 해저관 설계와 해상 설치 기술을 도입했고, 이미 깔린 여러 해저 송유관은 이 기술을 채택하고 있다.
2. 단일 층 강관 단열 구조.
이런 구조는 이중층 강관 보온 구조와 달리 외장관은 강관을 사용하지 않는다는 것이다. 아우터 소재에 따라 다음 다섯 가지로 나눌 수 있습니다.
첫째, 고밀도 폴리에틸렌 외장. 고밀도 폴리에틸렌 (HDPE) 은 초고분자량 중합체로 수증기 통과를 방지하는 우수한 재료입니다. 이 초고분자량은 내마모성, 내충격성, 찢어짐 저항, 전체 물리적 강도와 같은 강관의 기계적 성능을 향상시킵니다. 이 사전 제작된 도관 시스템은 강철 파이프 도관에 비해 무게가 가볍고 방부 보호가 필요 없는 특징을 가지고 있습니다. 커플링의 양쪽 끝에 노출된 단열 거품은 열수축 중합체 끝 덮개로 보호되며, 열수축 슬리브는 현장 커넥터의 물봉과 방부에도 사용됩니다. 이 도관 시스템은 이미 유럽 회사들이 아라비아 만과 가봉 근해의 해저 배관 프로젝트에 적용되었다. 최근 몇 년 동안 응용 수심은 이미 43m 에 달했다.
둘째, 나선형 강철 덮개를 잠급니다. 이런 재킷은 강철량이 일반 강관보다 훨씬 낮은 파이프 클램프를 사용하는 것이 특징이다. 현장 인터페이스는 맞대기 용접이 필요하지 않으며 피팅 끝에 노출된 폼 절연 재료는 여전히 열 수축 끝 덮개로 보호됩니다. 이런 도관 시스템은 외국에서 이미 광범위하게 응용되어 최대 응용 수심이 55 m 에 달했다.
셋째, 성형 폴리 우레탄 외장. 이 외장은 방부 소재와 PVC 폼 절연 소재를 결합했다 (그림 15-7). 그것의 장점은 ① 파이프가 좋은 유연성을 유지할 수 있고, 감긴 배로 깔릴 수 있다는 것이다. ② 카테터가 해저에서 손상되면 인슐레이션이 물에 거의 노출되지 않아 다른 시스템처럼 전체 커플링을 담그지 않는다. ③ 거품 건조의 신뢰성을 보장한다.
그림 15-7 몰딩 폴리우레탄 외장 절연 구조
그림 15-8 고무 외장 절연 구조
넷째, 고무 재킷. 몰딩 폴리 우레탄 외장과 비슷합니다 (그림 15-8). 외투는 PVC 거품과 고무층으로 구성되어 있습니다. 레이어당 PVC 는 약 5 ~ 8 mm 두께이고 고무층 1mm 두께입니다. 레이어 수는 단열 요구 사항에 따라 다르지만 PVC 폼의 가장 바깥쪽은 두꺼운 고무층을 덮고 보호해야 합니다.
다섯째, 외피 시스템을 취소합니다. 송유관 강관 외부에 적용된 보온재는 방수와 보온성이 우수하며 고정수압과 강한 기계적 손상에 저항할 수 있다. 이런 구조는 진정한 단층 강관 보온 구조라고 해야 한다.
(2) 설계 및 시공의 핵심 기술
우리나라가 건설한 해저 강관 보온관은 대부분 이중 강관 보온 구조이다. 보온구조의 설계와 시공 기술은 중해유가 일본에서 도입한 것이다.
1. 설계의 핵심 기술
이중 강관 보온 구조 해저 파이프 설계의 핵심 기술은 편관의 구조 분석과 입관 신축 구부리기 시스템의 전체 분석이다.
평평한 파이프의 구조 분석을 위해 일본 신닛테쓰가 개발한 컴퓨터 분석 프로그램' DPIPE' 를 적용한다. 분석 프로그램의 구조 모델은 15-9 와 같습니다.
그림 15-9 플랫 튜브 구조 해석 모델
A, a, a'-외부 튜브의 고정 점; B, B', e, E' 내부 파이프와 외부 파이프 사이의 앵커 포인트 (칸막이); D-내부 튜브의 고정 점; KB, KB? -스프링 상수; Wf--토양과의 마찰 하중; A-a-a'--고정 장치 (외부 튜브); Li+lm, Li '+lm '- 이동 가능한 부분 (외부 파이프)
그림에서 스프링 강성 KB, KB? 나중에 설명하는 라이저 팽창 굽힘과 플랫 튜브 연결의 전체 분석 모델을 통해 얻을 수 있습니다.
매설 파이프의 경우 파이프와 토양 사이의 마찰 하중 Wf 는 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
중국 해양 석유 첨단 기술 및 실습
여기서 w = r' hdoμ μ는 마찰 계수입니다. Do 는 파이프의 외부 지름입니다. Ws 는 파이프 라인의 수중 단위 중량입니다. R? 토양의 수중 벌크 밀도입니다. H 는 깊이 묻혀있다.
입관 팽창 및 굽힘 시스템의 전체 분석을 위해 일본 신일철도회사가 개발한 대형 3D 파이프 구조 분석 프로그램' PIDES' 소프트웨어를 채택하고 있습니다.
그림 15- 10 은 이 소프트웨어를 기반으로 3D 구조 해석 모델을 구축하는 엔지니어링 인스턴스입니다.
그림 15- 10 라이저 확장 굽힘 시스템 구조 해석 모델 다이어그램
그림 15- 1 1 케이스 공동 분석 사례 차트
설정된 아키텍처 분석 모델의 경우 사양 요구 사항 및 엔지니어링 실제 상황에 따라 다양한 하중 조건에 대해 필요한 조립품 분석이 필요합니다. 일반적으로 고려할 하중에는 기능 하중 (압력, 온도, 질량 등) 이 포함됩니다. ), 환경 하중 (바람, 파도, 물, 얼음 등. ), 특수 하중 (예: 지진) 및 계단참 변위는 라이저 및 라이저 신축에 의해 가해지는 하중에 첨부됩니다.
그림 15- 1 1 은 라이저 팽창 시스템 케이스 조합 분석의 예를 보여 주며 하중 작용 방향은 고려해야 할 중요한 요소입니다.
2. 핵심 시공 기술
일본에서 도입된 쌍강관 보온구조 해저관 육로 조립식 및 해상 설치 기술은 사전 제작 시 내관에 단일 피팅 (12m 길이) 을 고정하고 인슐레이션과 외관 내벽 사이에 일정한 공기층이 있어 내외 강관이 서로 움직일 수 있다는 것이 특징이다. 고정 앵커 플랜지는 길이가 2km 또는 1km 인 경우에만 설정되고 링 공간에 수밀 칸막이를 형성합니다. 이렇게 하면 바다에 파이프를 설치할 때 피팅 연결이 앞의 그림 15-6 과 같이 표시됩니다. 내관 용접이 합격한 후 인터페이스 방부 코팅과 해당 인슐레이션을 늘리고, 외부 파이프 맞대기 용접을 사용하면 외부 파이프 인터페이스 용접 작업량을 크게 줄이고 해상 파이프 배치 속도를 높일 수 있습니다.
(3) 발해봉래 19-3 유전 1 기 해저관 공사에 적용.
이중 강관 보온 구조의 해저 파이프는 이미 국내 많은 공사 관행에 의해 안전하고 믿을 만하다는 것을 증명했지만, 해상용 강량, 설치 속도 저하 등의 단점도 있어 공사 비용이 높다. 단관 보온 구조를 연구하고 채택하는 것은 보온 해저 배관 기술의 발전 방향이다.
그중에서도 나선형 강판 (두께 1mm) 을 클램프한 단관 보온 구조는 2002 년 필립스에서 운영하는 봉래 19-3 유전 1 기 해저관 공사에 성공적으로 적용되었다. 그림 15- 12 는 인슐레이션된 파이프의 횡단 구조물입니다.
중국 해양석유공사는 고밀도 폴리에틸렌 (PE) 을 외장으로 하는 단관보온관을 시험 제작하고 있다. 이 기술은 외국에서 이미 오랫동안 응용해 왔다. 우리나라의 구체적인 상황과 결합해 특히 발해수심이 30m 미만이고, 심지어 여울해 유전의 수심이 5m 미만인 경우 이런 보온 구조를 채택하는 것은 경제적이며 믿을 만하며, 사용하는 재료와 기술은 지역화, 국산화, 좋은 응용 전망을 가지고 있다.
그림 15- 13 은 개발 중인 PE 클램프 인슐레이션 파이프 단면 구조 다이어그램입니다.
그림15-12pl19-3 해저 파이프 횡단 구조물
그림 15- 13 폴리에틸렌 외장 절연 파이프 횡단면 구조
표 15-3 은 개발된 인슐레이션 파이프의 기술적 매개변수를 제공합니다.
표 15-3 인슐레이션 파이프 기술 매개변수 테이블
물론, 진정한 단관보온구조관은 외장시스템을 취소하고 송유관 외부에 방수, 보온 성능, 정수압, 기계적 손상 능력이 강한 인슐레이션을 적용해야 한다. 이것이 이 기술 발전의 최종 방향이라는 것은 의심의 여지가 없다. 현재 남해 동부 혜주 26- 1 북유전 (수심 약 120 미터