최근 몇 년 동안 각 화력 발전소는 "전력 생산 중대 사고 방지 25 조 요구 사항" (이하 약칭 요구 사항) 제 8 항, "보일러 드럼의 물 부족 방지", "국가전력회사 보일러 드럼 수위 측정 시스템 구성, 설치 및 사용에 관한 몇 가지 규정" (이하 약칭 규정) 을 적극 시행하고 있다. 그러나 조직 구현 과정에서 많은 문제가 발생하여 각 발전소가 실제로 시행되고 있다. 이러한 어려움과 차이는 주로 기존 드럼 수위 측정 시스템 기술이 낙후되고, 측정 오차가 크고, 독립 측정점이 적기 때문이다.
현재 드럼 수위는 운모 수위계, 전기 접점 수위계, 광선 수위계, 수위 스위치, 단실 밸런서, 쌍실 균형 컨테이너를 많이 사용하고 있다. 1 차 감지 변환의 원리로 볼 때, 이러한 수위계는 커넥터 원리에 기반한 수위계와 차압식 수위계 원리의 수위계로 요약할 수 있다. 우리 모두 알고 있듯이, 현재의 수위계는 위의 두 가지 원칙에 따라 설계되어 있으며, 사용 된 공정 구조는 간단하고 온도 변화로 인한 측정 오차를 극복 할 수 없으며, 그 오차는 크고 보일러의 안전하고 경제적 인 운영을 엄격히 충족시킬 수 없습니다.
먼저, 수위계에 의해 발생하는 측정 오차를 두 가지 원리로 간략하게 설명하겠습니다.
(a) 커넥터의 원리
그림 1 과 같이:
방정식 (1) 은 포화 증기의 정압 효과 (δ H, r//, G) 에 관계없이 설정됩니다.
Hr/g≈h×r×g-(1)
H≈h×r/ r/
δH = H-H≈(r/r/- 1)×H-(2)
중력 가속도
R: 실린더 내 물기둥의 평균 밀도를 측정합니다.
R/: 드럼의 포화 수 밀도
R//: 포화 증기 밀도
H: 실린더의 수위를 측정하십시오.
δh: 드럼 수위와 실린더 수위의 차이.
공식 (2) 에서 볼 수 있듯이, δh 는 포화수의 밀도 r/, 측정통 내 물기둥의 평균 밀도 R, 수위 높이 H 와 관련이 있습니다. 여기서 R 은 항상 r/ 보다 크거나 같고, R/,r ≥ 1 이면 H 입니다. R = r/, δh = 0 이면 δh 는 항상 존재합니다. 배럴 내 물기둥의 평균 밀도 R 은 배럴 압력, 수위, 측정관의 구조, 측정통이 있는 환경의 온도와 풍향, 샘플링관의 지름 등과 관련이 있습니다. 또한 영향이 매우 크기 때문에 R 은 큰 불확실성을 가지고 있습니다. 같은 무맹구 운모 수위계의 두 측정관은 제로 수위 근처의 수위 차이 10-20mm 입니다. 수위가 높을수록 오차가 커지고 수위가 낮을수록 오차가 작아진다. 이 오차는 주변 온도와 구조의 차이로 인한 것이므로 드럼의 다른 위치에서 샘플링하고 다른 구조를 연결하는 수위계가 드럼 0 수위에 있을 때 차이를 30 mm 이내로 조절하기가 어렵다고 상상해 보십시오. 그렇기 때문에 운모 수위계, 과녁 수위계, 전기 접점 수위계, X 선 수위계, 액위 스위치가 아무리 좋아도 측정 결과가 정확하지 않다.
몇몇 발전소의 테스트를 통해 운모 수위계는 200MW 단위의 정격 실제 수위보다 1 10mm 정도 낮고, 아임계 보일러는 150mm 정도 낮았다. 이러한 오류를 극복하기 위해 각 발전소는 전기 접촉 제로와 운모 수위계의 눈금을 50, 60, 80 (670 t/h) 65438 아래로 이동합니다. 아래로 내려가면 수위가 0 일 때 드럼 수위의 측정 오차만 줄일 수 있지만, 높고 낮은 수위에서는 오차가 증가합니다. 특히 저수위 가동 중지 값 근처에서는 수위가 높은 것으로 표시됩니다. 이는 운영자가 사고 수위에 대한 판단을 방해하여 운영자가 보일러의 안전한 운행을 효과적으로 통제하는 데 불리하다. 저압 시 오차가 커서 보일러 시동과 저부하 운행 감시에 불리하다.
(2) 차압 수위계 (단일 챔버 균형 용기)
그림 2 에서 볼 수 있듯이 교과서든 부장서류든, 더 심각한 것은 실제 응용 중의 단실 균형 컨테이너도 이렇게 설치되었다는 것이다.
다음은 단일 챔버 밸런스 컨테이너의 측정 오류를 간략하게 분석합니다.
P2 = 0 이면 공식 (3) 이 설정됩니다.
H =(r-r//)g. L-δp 1-(3)
G(r/-r/)
여기서 P1:송신기가 측정한 기준 물기둥과 드럼 수위 사이의 압력 차 (p2 = 0 시) 입니다.
L: 참조 물 기둥 높이
R: 기준 물기둥의 평균 밀도
δP2: 계측 파이프 플러스 및 마이너스 압력 측면 추가 압력 차.
여기서 포화 증기와 포화수의 밀도 (r/, r/) 는 드럼 압력 P 의 단일 값 비선형 함수로, 드럼 압력을 측정하여 얻을 수 있으며, 참조 수 기둥의 평균 밀도 R 의 불확실성은 측정 오차의 주요 원인 중 하나입니다.
그림 2 에서 볼 수 있듯이 단일 챔버 균형 컨테이너의 상단은 항상 포화 증기이고, 접촉하는 수면은 포화 물이다. 단일 챔버 밸런스 용기는 열을 방출하는 것 외에도 금속 벽과 물을 따라 열과 열을 아래로 전도합니다. 참고 기둥의 온도 분포는 그림 3 에 나와 있습니다.
참조 기둥의 온도 분포 t=f(x) 는 원통의 구조, 표면 파이프의 지름, 주변 온도, 풍향, 보온 등의 요소와 관련된 함수 관계가 매우 불확실한 참조 수열의 지수 함수입니다. 진황도 화력 발전소' 12. 16' 사고 발생 후 3 번 보일러 균형 용기 및 튜브 외부 표면 온도를 측정함으로써 보수적 계산 오차는+108mm 입니다. 이 공장의 수위계 범위는 400 mm 로, 전체 보호 값은 -384 mm 이고, 보일러 냄비가 터진 후에도 CRT 는 여전히 -327 mm 를 보여 주며, 측정 오차는 드럼 저수위 보호의 주요 원인이다. (소다 측면 샘플링 튜브의 거리 l 은 850 mm 입니다)
액세서리: "진황도열 발전소 4 호 보일러 저수위 보호 특집 분석 보고서"
# 3 보일러 실험 기록에 따르면 참조 수열 표면 파이프 (A-C) 인슐레이션과 비인슐레이션의 차이는 최소 45mm, 최대 85 mm, 평균 차이는 67 mm, 반열 인슐레이션 (B-C) 과의 차이는 최소 125 mm 이상입니다 평균 차이 142 mm. 단열 및 반열이 없는 표면관 (A) 은 노출된 표면관 (C) 보다17 C 더 높지만, 표면관은 균형용기 하단으로부터 상당한 거리에 있는 온도는 비절연 표면관보다 훨씬 높다.
액세서리: "석형 발전소 300MW 단위 드럼 수위계 요약표"
석형발전소의 실험 상황은 진황도 화력 발전소와 동일합니다. 그림 2 에 표시된 단일실 균형 용기의 설치 방법은 바람직하지 않으므로 수정해야 합니다.
이중 챔버 밸런스 컨테이너는 기계적 보상의 일부이지만 일정 압력과 측정 범위 내에서 오차가 적어 보일러 시동, 정지 및 사고 시 오차가 너무 커서 사용할 수 없는 것으로 알려져 있습니다. "요구 사항" 과 "규정" 에서 더 이상 사용을 제창하지 않고, 여기서 더 이상 군말을 하지 않는다. 이중 잔물결 차압 수위계를 취소하는 것도 좋습니다.
요약하면, 현재 설치된 수위계의 무작위 오차는 매우 커서 "각 수위계 편차가 30 mm 보다 크면 즉시 난로를 중단해야 한다" 와 "무수위 보호 시동 보일러 금지" 의 요구 사항을 충족시키지 못하는 것도 발전소에서 요구 사항과 규정을 이행하기 어려운 주요 원인이다.
위에서 알 수 있듯이 측정 오차의 주요 원인은 통신기 측정통의 수온 (수밀도) 과 균형용기 참고수열의 수온 (수밀도) 이다. 수온 문제 해결도 수온 변화의 불확실성으로 인한 큰 무작위 오차를 극복했다.
둘째, 몇 가지 새로운 드럼 수위계의 작동 원리를 간략하게 소개하고 온도로 인한 측정 오차가 큰 문제를 성공적으로 해결하여 드럼 수위를 정확하게 측정할 수 있게 했다.
(1) 내장형 싱글 룸 밸런스 컨테이너
그림 4 와 같이:
H = L-δP/g(r/-r/)-(4)
(4) 여기서 L 과 G 는 상수이고, r/-r// 는 드럼 압력의 단일 값 함수이며, P 는 변이기에서 측정한 차압 값이므로 주변 온도가 기준 수열 밀도에 미치는 영향을 제거하여 이 오류를 극복할 수 있습니다.
그림 5 (컬러 맵 포함)
그림 5 는 통 리아 발전소 # 1 보일러 사고 문 오작동 후의 데이터 곡선 세트입니다. 1.2.3 은 드럼 압력이고, 4.5.6 은 원실 균형 컨테이너 수위 곡선이며, 7 은 내장 단일 실 균형 컨테이너 수위 곡선입니다. 그림에서 볼 수 있듯이 안전문 동작의 간섭은 내장 균형 컨테이너에 거의 영향을 주지 않으며, 측정 가능한 결과는 원래의 단일 챔버 컨테이너와 크게 다릅니다.
(2)GJT 고정밀 샘플링 전극 게이지
그림 6 과 같이
GJT 고정밀 샘플링 전극 게이지는 전체 작업 조건의 실제 샘플링 및 고 신뢰성 측정 감지를 달성하기 위해 포괄적 인 기술을 사용합니다.
2. 1 고정밀 샘플링
전열학의 원리에 따르면, 물 견본의 평균 온도는 냄비 안의 포화수온에 가깝고, 샘플 물줄기는 냄비 안의 수위에 가깝기 때문에 냄비 안에서처럼 전극을 탐지하여 수위를 정밀하게 측정할 수 있다.
2.1..1가열 물 샘플
측정통 안에는 케이지 내부 히터가 장착되어 있어 포화증기로 물을 가열한다. 히터는 다른 열 전달 요소로 구성됩니다. 난방 방법에는 내부 난방 및 외부 난방이 포함됩니다. 내부 열에는 물기둥의 방사형 열 전달 장치와 축 방향 층 열 전달 장치가 모두 포함됩니다. 히터 입구가 열리고, 증기측 샘플링관의 포화증기 (A) 가 히터에 들어가 증기우리처럼 물기둥을 가열한다. 열 전달 방식 및 구조 설계는 열 면적을 늘리는 데 도움이 될 뿐만 아니라 (GJT 설계를 통해 열 면적이 1.4 배에 달하는 실린더 열 면적을 얻을 수 있음) 열 교환에도 도움이 됩니다.
포화증기 (A) 는 히터에서 기화 잠열을 방출하는데, 그 응결액은 소수성 파이프에서 하강관으로, 하강관과 드럼은 한쪽으로, 소수성 파이프와 히터는 반대쪽으로 연결장치를 형성한다. 노출된 배수관 안의 평균 수온은 하수관 안의 평균 수온보다 낮고, 수위는 하수관 쪽의 수위보다 낮다. 연결점의 고도가 낮을수록 압력이 높을수록 수위 차이가 커집니다. 소수성 측면 수위가 난방 세그먼트로 올라가지 않도록 난방 면적을 줄이려면 연결 점을 드럼 중심선 아래 15m 로 선택해야 합니다. 이렇게 하면 압력이 6.0 MPa 인 경우 배수관의 수위가 히터 아래 0.5 m 이고 압력이 1.0 MPa 미만이면 수위가 히터 바닥에 가까워져 가열에 영향을 미치지만 1.0 MPa 아래의 샘플링 오차는 작습니다 따라서 난방 시스템은 보일러의 가변 매개변수 작동에 적응하여 모든 작업 조건에서 실제 샘플링을 보장할 수 있습니다.
2. 1.2 물 샘플 중 포화수의 함량을 증가시킨다.
새 게이지가 일반 게이지보다 훨씬 높아지도록 콘덴서를 설정합니다. 증기측 샘플관에서 나온 포화증기는 냉응기에서 응축되고, 대량의 응축수 (B) (온도는 포화수온) 가 벽을 따라 모여 포화증기에 배치된 몇 개의 배수관에서 다른 깊이의 물 견본으로 배출되고, 저온수 견본은 양통으로 교체된다. 또한 새로운 응축수가 물 견본의 포화수 함량을 증가시켜 물 견본의 평균 온도를 높였다고 볼 수 있다. 고속 교체는 물기둥 온도를 효과적으로 높여 위아래로 고르게 분포시킬 수 있다. 갇힌 내부 히터를 채택한 것은 증기 측 항아리 냉각으로 인한 응축수를 이용하여 샘플링 오차를 더욱 줄이고 수질의 자체 최적화 기능을 강화하기 위한 것이다.
이 두 기술의 결합으로 물 견본에 들어가는 열류가 일반 양통보다 훨씬 크고 열균형의 전환 시간이 짧아졌다. 압력 변화로 인해 드럼의 수위가 변할 때 열유속 밀도
변화에 따라 물 샘플의 온도 변화가 빠르기 때문에 압력 변화에 대한 샘플의 동적 반응도 빠르다. 대량의 응축수의 발생은 수측 샘플링관에서 드럼으로 흐르는 연속 고온의 물줄기를 형성한다. 드럼수위가 상승폭이 크면 반환량통의 물 견본이 적고 수온과 포화온도의 차이가 작기 때문에, 드럼수위가 상승하는 샘플링 동적 오차가 적다. 케이지 내부 히터는 양통에서 상당히 큰 공간을 차지하고 있다. 구식통에 비해 물기둥의 단면면적이 훨씬 작기 때문에 드럼 수위의 변화에 신속하게 반응한다.
GJT 측정통 안에는 안정적인 열원이 있어 측정통의 샘플 파이프 길이, 단면 및 현장 배치의 설치 요구 사항이 기존 측정통보다 느슨합니다.
2.2 고 신뢰성 측정 감지
2.2. 1 정확한 샘플의 안정성 및 신뢰성
히터와 냉응기를 이용하여 첫 번째 샘플링 과정에서 드럼과 주변 온도의 영향을 제거함으로써 신뢰성과 안정성이 구식 양통을 훨씬 뛰어넘었다.
2.2.2 수질의 자기 최적화
냉응기는 물 견본의 온도를 높이는 것 외에, 더욱 중요한 것은 샘플링수질의 자기최적화를 실현하는 것이다. 대량의 순수한 물이 수실로 들어가고, 수질이 좋지 않은 오래된 물 견본이 드럼에 눌려 자동 정화 교체 순환을 형성하는데, 물 견본은 바로' 생수' 이다. 설계 교체율은 최대 20 회 /h 까지 가능하며 수질이 스스로 우수하다. GJT 게이지의 독특한 장점은 (1) 무공해 배출입니다. 수질이 좋아 전극에 대한 오염을 줄였다. 처음 설치하고 철저히 씻은 후 3 ~ 4a 정비 기간 동안 오염물이 필요하지 않아 유지량을 줄일 뿐만 아니라 열하수가속 전극 수명 손실을 방지하고 이로 인한 보호 스위치 수를 줄였다. (2) 물 견본의 저항률을 높이고, 작동전류를 낮추고, 전극의 전기 부식을 늦추고, 수명을 연장할 수 있다. (3) 수질이 안정되고, 물 견본의 상하수 저항률이 고르게 분포되어 2 차 계기 측정의 안정성을 높이는 데 도움이 되며, 계기의 임계 수저항을 자주 조정할 필요가 없다. (4) 수측 샘플링관에는 연속적인 고온수류가 드럼으로 흐른다. 드럼의 수위가 크게 오르락내리락하면 전극이 견디는 열충격이 작아 전극의 열 응력을 낮추고 전극의 수명을 연장시킨다.
2.3 전극 어셈블리 특성
RDJ 유연성 자체 밀봉 전극 어셈블리 (그림 7 참조) 는 GJT 측정 파이프의 또 다른 중요한 기술적 특징입니다. 전극 설치 기계 밀봉은 밸브 충전재의 원리를 이용한다. 항아리 안의 압력은 밀봉력을 증가시키고, 자조력은 압력에 정비례한다. 압력이 높을수록 자조력이 커진다. 게다가 예압력까지 더하면 밀봉이 누출되지 않도록 충분한 힘이 있다. 유연성 있는 밀봉 재질은1000 C 의 고온을 견딜 수 있으며, 하중 용량, 탄력성 및 열밀봉성이 우수합니다. 전극에는 분해 나사가 설치되어 있어 분해가 편리하여 일반 여공이 조작할 수 있다. 그러나 국내외 전극 어셈블리의 밀봉력은 압력이 증가함에 따라 감소하여 더 큰 예압력이 필요하다. 또한 기계적 밀봉을 채택하여 밀봉 신뢰성이 낮고 열 밀봉 성능이 떨어집니다. RDJ 전극은 높임도 2 ~ 3 도를 설치하여 전극이 물과 얼룩을 걸지 못하도록 한다.
그림 7 과 같이:
2.4 광범위한 전체 조건 전극 센서
GJT-2000B 형 드럼 수위 전극 센서 범위가 크고 전체 작업량으로 GJT-2000A 형 배럴 성능의 확장입니다. 보일러가 수위 사고로 용광로가 중단될 때, 측정통은 냄비 안의 구체적인 수위 사고 값을 모니터링하여 사고 분석과 처리에 사용할 수 있다. 난로를 열고 폐로를 할 때의 전환 시간을 줄이다.
표 1 GJT-2000 고정밀 샘플링 전극 센서 수 온도 측정 데이터
측정 순서 1 234
+300 증기측 온도 /℃ 352.8 353.4 30 1.4 296.7
0 수측 온도/℃
-300 수측 온도/℃
평균 수온/℃ 351.0 351.9 303.2 297.8
드럼 압력/메가파 17.50 17.64
부하/메가와트 270 303
측정 시간: 23: 00 부하 감소 시 17: 30, 23: 00 부하 감소 시.
표 1 은 산시태양발전유한책임회사 (양천 2 발전소) 2 호 1025t/h 아임계 보일러가 2002 년 6 월 65438+ 10 월 65438+; 표 1 에서 볼 수 있듯이, 양통 안의 수온은 증기 온도와 일치하여 양통 안의 물이 확실히 동일하다는 것을 알 수 있다.
(3) WDP 사각 지대가없는 저 편차 2 색 수위계
그림 8 과 같이
무맹구 저편차 WDP 시리즈 2 색 수위계, 이 제품은 냄비통 안의 포화증기를 이용하여 수위계 표면을 가열하여 표내 포화수가 외부로 외부로 나가는 것을 방지한 다음 냉응기 내 응결된 포화수를 이용하여 표내 물을 교체하여 표내 물순환을 가속화하여 표내 수온을 포화수온에 가깝게 하고, 수위계 내 수위는 어느 때든 냄비통 안의 실제 수위에 접근하여 정확한 감시통에 도달한다 냉응기에서 응결된 포화수는 표의 물 대신 사용되어 표의 순환을 가속화한다. 교체된 새 물은 포화증기가 응결된 포화수로, 소금 함량이 낮아 운모판의 때를 줄이고, 어느새 계기의 오염주기를 연장하였다. 표체의 온도 변화가 적기 때문에 표체의 열 변형을 줄이고, 표체의 누출을 줄이고, 표체의 유지 관리 주기를 연장하고, 유지 관리 비용을 낮춘다.
WDP 시리즈 2 색 수위계 사각 지대 없음, 낮은 편차 이점:
편차가 작다 (포화증기 동반열관과 포화수 교체가 늘어나 면내 수온이 냄비통 내 수온에 가깝기 때문에 냄비통 내 수위를 실감나게 반영할 수 있다).
● 사각 지대 없음 (양쪽에 수위관이 있는 5 창 운모는 5 창 운모의 상하 경계 안에서만 수위를 명확하게 볼 수 있다)
긴 수명, 낮은 누설 률, 낮은 유지 보수 비용.
세 가지 새로운 드럼 수위 측정기는 드럼 수위 측정 오차가 큰 핵심 기술 문제를 해결하여 드럼 수위의 정확한 측정을 가능하게 한다.
GJT 측량관이 마두발전소에서 3 년 동안 응용한 후, 측정관 0 과 드럼 수위선 중심 측정치의 차이는 23 mm 이다.
그림 9 는 2003 년 10 월 26 일, 1, 통요 발전소 670t/h 초고압 드럼 보일러 외부 표면 온도 측정치입니다. 이 그림에서 볼 수 있듯이 GJT 측정통은 상하온도가 일치하고, WDP 수위계의 아래쪽 온도는 상단보다 낮고, 통요는 냉응기를 설치하지 않아 물이 덜 응결되고, 아랫부분이 빠르게 냉각되고, 온도가 자연스럽게 낮아진다는 것을 알 수 있다.
표 3: 통 리아 발전소 1 호 보일러 시동 및 안전문 설정 실측 기록표
대부분의 발전소 법규의 요구로 인해 운모 수위계를 기준으로 해야 한다. 실제로 수위계가' 0' 일 때 실제 수위는 드럼 0 수위보다 약 100 mm 높고 증기 품질은 장기 고수위 운행으로 인해 악화된다. 초작발전소 3 호 보일러 (670t/h) 는 허난성 전력실험연구소를 통해 포화증기전도가 -75 mm 에서 평균 65438 0.7μ s,+65438 000mm 에서 평균 5.5μS/ cm 로 측정오차가 큰 문제를 해결했다.
셋째, 드럼 수위 측정 샘플링 포인트 부족
규정' 제 3. 1 조는' 각 수위 측정 장치마다 별도의 샘플링 구멍이 있어야 한다' 고 요구한다. 같은 샘플링 구멍에 여러 수위 측정 장치를 병행하는 것은 상호 영향을 피하고 수위 측정의 신뢰성을 떨어뜨리는 것을 허용하지 않는다. " 그러나 많은 드럼의 측정공 수가 적고, 특히 최근 몇 년 동안 4 쌍의 보일러만 생산되었다. "드럼 수위 다공성 측정 특허 기술" 은 기존의 드럼 안쪽 구멍이 큰 구멍 측정 노즐 (모관) 을 샘플링 채널로 사용하여 새로 추가된 샘플링 파이프를 드럼에 삽입하고 모관 샘플 입구에서 일정 거리만큼 샘플링하여 별도의 샘플링 구멍을 추가하므로 드럼에 구멍을 열 필요가 없습니다. 일반적으로 사이다 측정 구멍 4 쌍을 늘릴 수 있다. 확장 위험은 작고, 시공이 편리하고, 관리가 쉽고, 공사 기간이 짧다. 또한 이 기술은 드럼 중간 부분의 측정점을 드럼 헤드로 이동하여 마스터 테이블 및 보호 계기를 모니터링하기 위한 고품질 샘플링 지점을 제공합니다. 수위 측정점 부족 문제가 성공적으로 해결되어 분야 3. 1 조의 요구 사항을 충족했습니다.
넷째, 드럼 수위 보호
현재 국내 각 발전소는 드럼 수위 보호 시스템 설계에 큰 차이가 있다. 많은 초고압 보일러는 보호되지 않고, 많은 아임계 보일러는 차압 수위 신호만 사용한다. 몇몇 발전소는 수위 스위치나 몇 개의 수위계를 보호 논리로 사용한다. 그 이유는 각 공장의 관심도와 기술 이해가 일치하지 않아 국가는 더 나은 통일 기준이 없기 때문이다. 드럼 수위 보호 설계에 대한 우리의 견해를 살펴보겠습니다.
4. 1 트랜스미터 신호를 단독으로 사용하여 드럼 수위를 보호하면 안 됩니다. 5 가지 이유가 있습니다.
첫째, 수위 측정 신호가 불안정하고, 영향 요인이 너무 많아 믿을 수 없다. (그림 2 참조) 계기관의 보온 반열 및 기타 열원의 간섭으로 인해 P2 의 추가 차압이 발생하여 측정 오차가 커서 쉽게 간과될 수 있습니다.
둘째, 수위 측정 변환 링크가 너무 많고 고장 지점이 너무 많아 측정이 신뢰할 수 없다.
다시 한 번, 전원 공급 장치 소멸, 계기 파이프 및 트랜스미터 동결, 계기 튜브 및 밸브 누출과 같은 외부 간섭으로 인해 측정 신호가 신뢰할 수 없습니다.
넷째, 뒤에는' 화력 발전소 설계 기술 사양' DL5000-94' 열보호 접점' 이 있다.
신호는 계기에서 나와야 한다. "
다섯째, "위험 집중", "규정" 은 각각 조정, 표시 및 보호에 사용되는 3 개의 차압 수위 신호만 요구하며, "보호용 신호는 독립적으로 샘플링해야 한다" 는 설계 원칙이다.
안후이 모 발전소 1 대 1025t/h 강제 순환 보일러는 한 대의 트랜스미터 손상 누출로 인해 두 대의 트랜스미터가 높은 지시를 받고 자동으로 물을 줄여 드럼 수위가 낮고 저수위 보호가 거부된다. 이후 수동 셧다운으로 난로수 순환 펌프 캐비테이션을 점검했다. 진황도 화력 발전소' 12. 16' 사고에서 저수위 보호의 실패는 차동 수위 신호만 보호로 사용하는 것이 바람직하지 않다는 것을 충분히 증명했다.
4.2 드럼 수위 보호는 두 개의 전기 접점 수위계와 세 개의 차압 선택 신호를 사용하는 것이 좋습니다. 그 이유는 다섯 가지입니다.
첫째, 8. 1 조는 "수위계 구성은 어떤 운행 조건에서도 보일러 드럼 수위를 제대로 모니터링할 수 있도록 두 가지 이상의 작동 원리를 사용해야 한다" 고 언급했다. 원리에 의해 측정 된 수위 신호가 충분히 신뢰할 수 없다는 것을 설명하십시오. 따라서 보호에 사용되는 신호는 더욱 그렇습니다.
둘째, 이전의 전기 접점 수위계 측정 오차가 커서 물이 잘 새는 반면 GJT 양통은 이 두 가지 문제를 성공적으로 해결했다. 처음 1996 은 회음발전소에 설치되었고, 지금까지 10 여 개 발전소의 다양한 용량의 보일러에 100 여 세트를 설치해 이상적인 사용 효과를 거두었다.
셋째,' 화력 발전소 설계 기술 사양' 의 요구 사항을 충족하면서 두 문건의 요구 사항을 동시에 고려하며 더욱 과학적이고 합리적이다.
넷째, 위험을 분산시켜 보호의 신뢰성을 높였다.
다섯째, 드럼 수위 보호는 다른 열 보호와 다르며, 그 제어에는 네 가지 측면이 있다: 1. 자동 조절. 2 열 신호 경보 및 연동. 3. 사고의 진화는 비교적 느린 과정으로, 운영자가 감시하고 조정한다. 마지막으로 수위 보호 시스템을 확인하십시오. 따라서 설계상' 안전' 을 기준으로 불필요한 오작동을 보호할 수 있다.
4.3 보호를 위해 수위 스위치를 사용하지 않는 것이 좋습니다.
드럼의 정상 작동은 보호 동작 값에 도달하기 어렵고, 평소에도 전동 실험의 수단이 없다. 수위 스위치가 녹슬어 죽으면, 움직일 수 없어 발견하기 어렵고, 보호 거부로 이어지기 쉬우며, 큰 사고 위험이 있다. 조양발전소 정비시 고장이 발견되어 수위 스위치 보호가 취소되었습니다.
다섯째, 측정 시스템 변환 프로세스의 문제
5. 1 수측 샘플링 문제
사례 1: 한 발전소는 수위 측정 편차가 큰 문제를 해결하기 위해 4 개의 변이기의 수측 샘플링관을 드럼 중간으로 끌어들였다. 수위계 간의 편차 문제는 해결되었지만 수위 측정 오차가 큰 문제가 발생했다. 보일러가 가동된 후 차압 수위는 GJT 전기 접점 수위계 및 WDP 운모 수위계보다 80 ~ 1 10 mm 낮습니다. 차압 수위계의 수측 샘플관을 운모 수위계로 교체하여 오차를 없앴다. 세 수위계 사이의 편차는 30mm 이내이다
사례 2: 모 발전소 쌍난로 (765,438+0 개 하강관) 분포가 줄어든 러시아 드럼 보일러. 측정 시스템 개조 후 단위 부하가 180 MW 이하일 경우 수위계 간 편차가 요구 사항을 충족하고 하중이 180 MW 이상인 경우 수위가 50mm 이내로 변경되고 수위계 간 편차가 요구 사항을 충족합니다.
사례 3: 한 발전소에 러시아제 이중로 (7 1 하강관) 드럼 보일러에 GJT 전기 접촉기 두 개가 설치되어 있다. 보일러가 가동된 후 측정 오차가 매우 크다. 측정점을 드럼 끝으로 옮기면 문제가 해결됩니다.
5.2 계측 파이프 배치
사례 1: GJT 전기 접점 수위계는 초기 개조에서 배수관은 원래 이중실 균형 컨테이너의 배수관을 사용하며 배수관은 계기관과 평행하게 배치돼 약 140 mm 의 측정 오차를 발생시켰으며, 재배치 후 오차가 해소되었다.
5.3 GJT 전 범위 전기 접점 수위계 증기 측 샘플링 지점은 집기관에 있어서는 안 된다.
사례 1: 발전소에 설치된 GJT 전 범위 전기 접점 수위계의 증기 측면 샘플링 지점이 증기 집수관에 선택됩니다. 전압 샘플링 방식을 채택했지만 수위는 여전히 500mm 정도의 높이를 보였다. 매니 폴드의 총 압력은 드럼의 압력보다 작습니다. 그 이유는 드럼 안의 탄산음료 스프레이 구멍이 압력 손실을 일으키기 때문에 전기 접촉관이 높은 것으로 측정되고, 다운이 되어 샘플링 지점을 배기관으로 바꿀 수 있는 기회가 있기 때문이다. 문제는 해결할 수 있다.
5.4 계측기 스템은 수평으로 설치해야합니다.
사례 1: 한 발전소의 차압 수위계 신호 편차와 변동이 심하여 샘플 밸브로드의 수직 설치로 인한 것으로 밝혀졌다. 시정을 거쳐 문제가 해결되었다. 분석은 밸브가 낮고 높은데, 계기 관리의' 볼록' 현상과 맞먹는 것으로,' 증기 플러그' 가 요구와 규정에서도 명확한 요구를 하게 된다.
여섯째, 드럼 수위 사고 사례
1958 10 10 월 3 1, 공장 # 2, #1(22
1976 10 6 월 18, 어느 공장 #3 보일러 수위가 고장 나서 수위가 만수까지 올라갔다. 비상 배수 밸브와 과열기 배수 밸브를 열 겨를이 없었지만, 증기 터빈 4 대 (모관) 는 어쩔 수 없이 단수를 했다.
1977 65438+ 10 월 3 일 모 발전소 6 호 보일러 (수지 430t/h) 가 가동되고 DDZ 차압 수위계가 실패하여 자조가 수동 수위 조정에 들어갈 수 없었다. 부하 70MW 에서 차압 수위계와 운모 수위계는 기본적으로 동일하며, 전기 접점 수위계는 50 ~ 100 mm 높다. 부하 90MW 에서 보일러는 심한 물 부족, 전기 접점 수위계 음수 최대, 차압 수위계-270mm 로 수벽 파열이 발생합니다.
1977 65438+ 10 월 12 공장 2 호 보일러 (HG4 10t/h) 난방 부하 포함 작업은 드릴이 설정한 수위에 의해 안내된다. 조치가 제대로 이루어지지 않아 감시가 부적절하고, 조작이 잘못되어 보일러에 물이 부족해 손상이 심하다. 오판 조작, 보일러에 물이 가득하다.
1979165438+10 월 8 일 한 공장에서 보일러 9 대, 기계 8 대가 가동됐다. 3 번 보일러 정비 후 60% 의 부하를 가동할 때 자조 실패, 수위가 높고 수위가++KLOC-0/60MM 으로 수동 조정으로 바뀌었고, 비상수밸브와 하수밸브가 열릴 준비가 되었을 때 보일러가 심하게 가득 차서 주 증기 탱크가 넘쳐서 보일러 8 대, 7 대가 생겨났다
1980 년 2 월 8 일 공장 # 2 보일러 (HG670t/h) 부하가 150MW 에서 160MW 로 올라갈 때 연소가 불안정합니다 6 개의 수벽관이 터지고, 나머지 9 개는 손상되었다. 수벽 지느러미 사이의 용접 균열, 뒷벽은 6 미터 이상, 앞벽은 20 미터보다 크다.
1982 년 7 월 25 일 # 2 보일러 (소련 670t/h) 정비 후 보일러 부하 1.2- 1.8MPa, 차압 수위계 참고로 쓰이는 양통의 더러운 물로 인해 전기 접점 수위계에 이상이 생겼다. 수감운모 수위계는 숙련되지 않아 수위를 정확하게 보고할 수 없다. 게다가 작은 신호가 지시없이 물줄기를 차단하고 급수 조작 오류를 조절하여 보일러가 장기간 물이 부족해 249 개의 수벽관을 불태워 중대한 손상 사고를 구성하였다.
1982 10 10 월 4 일 공장 # 4 보일러 (SG400t/h) 시동 중 부하가 갑자기 40MW 에서 70MW 로 늘어난 경우
1983 년 6 월 7 일 한 공장 # 7 보일러 (HG670t/h) 가 이코노마이저 누출로 운행을 중단했다. 수분 보충, 물 공급 작업을 안내하는 수위계가 많지 않아 조작이 잘못되어 보일러 과열기 안전문 동작이 발견될 때까지 보일러가 가득 차 있다. 전동 주증기문이 엄격하지 않아, 물이 증기 터빈에 들어가, 대축 구부리기 사고를 일으켰다.
1990 65438+ 10 월 25 일 하남 신향발전소 2 호 보일러 유입수. 화재 후 보일러가 회복되는 과정에서 급수 조절 밸브가 크게 누출되어 수위를 효과적으로 통제하지 못하고, 드럼이 가득 차고, 증기 온도가 급격히 떨어지고, 실린더 등 정지 부품 변형, 증기 터빈 축이 구부러지고, 축이 부러진다.
1997 16 년 2 월 16 진황도 화력 발전소 4 호 보일러 단수, 저수위 보호
2002 년 말 안후이의 한 발전소에서 강제 순환 드럼 보일러 (1025t/h) 가 한 대의 트랜스미터 손상 누출로 인해 두 대의 트랜스미터가 높은 지시와 자동 급수 감소로 인해 드럼 수위가 낮고 저수위 보호가 거부됐다. 그 후 보일러 순환 펌프를 수동으로 중지하고 캐비테이션 상황을 점검한다.
각 발전소의 개조 과정에서, 우리는 역사상 많은 발전소에서 드럼 수위의 높낮이로 인한 사고가 발생하여 다양한 정도의 결과를 초래한 적이 있다는 것을 알고 있다. 요약하면, 드럼 수위 측정 및 보호 시스템을 개조하는 것이 필수적이다.