A/O 탈질 공정의 특성;
(a) 공정이 간단하고 추가 탄소원과 후폭기가 필요하지 않으며, 원오수를 탄소원으로 사용하고, 건설 및 운영비가 낮다.
(B) 먼저 반질화, 후 질화, 내순환 설정, 원하 중 유기기질을 탄소원으로, 효과가 좋고, 반질화반응이 충분하다.
(C) 폭기조 이후 탈질소 찌꺼기를 추가로 제거하여 처리수의 질을 높일 수 있다.
(d) 단계 a 교반은 단지 슬러지를 현탁시키고 DO 증가를 피한다. O 단락의 앞부분은 강한 폭기를 채택하고, 뒷부분은 기량을 줄여 내순환액의 DO 함량을 낮추어 A 단의 산소 부족 상태를 보장한다.
A/O 방법의 문제
1. 독립된 진흙 역류시스템이 없어 독특한 기능을 가진 진흙을 배양할 수 없어 내화성 물질 분해율이 낮다.
2. 탈질소 효율을 높이기 위해서는 반드시 내부 순환비를 증가시켜 운영비용을 늘려야 한다. 내외순환액은 폭기조에서 나온 것으로 일정량의 DO 를 함유하고 있어 A 단이 이상적인 산소 부족 상태를 유지하기가 어려워 탈질소 효과에 영향을 미치고 탈질소율은 90% 에 이르기 어렵다.
3. 영향 요인으로는 수력체류 시간 (질화 > 6 시간, 탈질 < 2 시간), 순환비 MLSS (> 3000mg/L), 진흙 나이 (> 30d )N/MLSS 부하율 (< 0.03) 이 있습니다
산화구는 일명 산화골이라고도 하는데, 그 폐쇄된 고리의 도랑으로 인해 붙여진 이름이다. 활성 슬러지 공정의 변종이다. 오수와 활성 슬러지가 폭기조에서 끊임없이 순환하기 때문에, 어떤 사람들은 이를' 순환폭기조' 와' 무단노출기' 라고 부른다. 산화구 수력체류 시간이 길고 유기부하가 낮으며 본질적으로 연기 폭기 시스템에 속한다. 다음은 일반적인 산화 도랑 방법의 주요 설계 매개변수입니다.
수력체류 시간: 10-40 시간;
슬러지 연령: 보통 20 일 이상;
유기 부하: 0.05-0.15kg BOD 5/(kg mlss.d);
부피 부하: 0.2-0.4 kg bo D5/(m3.d);
활성 슬러지 농도: 2000-6000 밀리그램/리터;
도랑 내 평균 속도: 0.3-0.5 미터/초
1.2 산화 도랑의 기술적 특징;
산화구는 연속순환반응기 (CLR) 를 생물반응풀로 사용하며, 혼합액은 반응조 내의 폐쇄된 폭기 통로에서 연속적으로 순환한다. 산화 도랑은 일반적으로 장기 폭기 조건에서 사용됩니다. 산화 도랑은 방향 제어가 있는 폭기 및 혼합 장치를 사용하여 수평 속도를 반응 풀의 물질에 전달하여 휘핑된 액체가 닫힌 통로에서 순환되도록 합니다.
산화 도랑은 일반적으로 도랑체, 폭기 설비, 출입수 장치, 전환 및 혼합 설비로 구성되어 있다. 도랑체의 평면 쉐이프는 일반적으로 원형이며 직사각형, l 쉐이프, 원 또는 기타 형태일 수 있습니다. 배수로의 끝면은 대부분 직사각형과 사다리꼴이다.
산화구 공예는 수력체류 시간이 길고, 유기부하가 낮고, 오폐연령이 길다. 따라서 기존의 활성 오폐법에 비해 조정지, 초침지, 오폐소화지, 일부 이침지를 생략할 수 있다. 산화 도랑은 더 나은 처리 효과를 보장할 수 있는데, 주로 CLR 형식과 폭기 장치의 특정 위치 지정 배치의 교묘한 결합으로 인해 독특한 수력 특성과 작동 특성을 가지고 있습니다.
1) 산화 도랑은 밀기와 완전 혼합의 특징을 결합하여 단류를 극복하고 완충력을 높이는 데 강력한 역할을 한다. 일반적으로 유입류는 산화구 폭기 영역의 상류에 배치되고 유출은 유입점의 상류점에 배치됩니다. 유입물은 폭기 영역을 통과하는 순환에서 잘 혼합되고 분산되며, 혼합 액체는 계속해서 CLR 주위를 다시 순환합니다. 이렇게 하면 산화 도랑은 단기간 (예: 루프) 에는 밀고, 장기 (예: 여러 사이클) 는 혼합됩니다. 이 두 가지를 결합하면 물이 적어도 하나의 순환을 통과하더라도 기본적으로 단류를 제거하더라도 더 큰 희석 배수를 제공하여 완충 능력을 높일 수 있다. 동시에, 슬러지 침착을 방지하기 위해 도랑에 충분한 유속 (일반적으로 평균 유속이 0.3m/s 보다 큼) 이 있고 하수가 도랑에 머무는 시간이 길다는 것을 보장해야 한다. 이로 인해 도랑에 들어가는 하수가 즉시 대량의 순환액에 의해 희석되어야 하기 때문에 산화도랑 시스템은 충격에 내성이 강하여 유기물을 분해할 수 없는 처리 능력이 좋다.
2) 산화구는 눈에 띄는 용존 산소 농도 그라데이션을 가지고 있어 질산화-반질화 생물 처리 공예에 특히 적합하다. 전반적으로 산화 도랑은 완전히 혼합되어 있지만, 유류는 계속 앞으로 밀고 있으며, 그 폭기 장치는 위치한다. 따라서, 폭기 영역 혼합물의 용존 산소 농도는 상류에서 높다. 그런 다음 배수로 길이를 따라 점차 감소하여 뚜렷한 농도 구배를 보이고, 하류 지역은 용존 산소 농도가 매우 낮고, 기본적으로 산소 부족 상태에 있다. 산화 도랑의 설계는 필요에 따라 호기성 구역과 저산소 구역을 배치하여 질산화-탈질 과정을 실현할 수 있으며, 질산염의 산소를 이용하여 일정한 산소 수요를 충족시킬 수 있을 뿐만 아니라, 반질화작용을 통해 질산화 과정에서 소모되는 알칼리도를 보충할 수 있다. 이것들은 에너지 소비를 절약하고 질산화 과정에서 추가해야 할 화학 약품의 수를 줄이거나 없애는 데 도움이 된다.
3) 산화 도랑 내 전력 밀도의 고르지 않은 분포는 산소 전도, 액체 혼합, 진흙 응고에 유리하다. 전통적인 폭기의 전력 밀도는 일반적으로 20-30 W/m3 에 불과하며 평균 유속 그라데이션 G 는 100 s- 1 보다 큽니다. 이것은 산소 전달과 액체 혼합에도 도움이 될 뿐만 아니라, 응결된 진흙 알갱이를 충분히 자르는 데도 도움이 된다. 혼합액이 안정수송구역을 통해 호기성 구역 후기에 도착하면 평균 속도 그라데이션 G 가 30 초-1 미만이며 진흙은 여전히 다시 응집할 수 있는 기회가 있어 진흙의 응집 성능도 개선될 수 있다.
4) 산화 도랑의 전체 전력 밀도가 낮아 에너지를 절약할 수 있다. 산화 도랑의 혼합액은 일단 도랑 내 평균 유속으로 가속되면, 길을 따라 수두 손실과 커브길만 극복해 순환을 유지하면 되므로 산화 도랑은 다른 시스템보다 훨씬 낮은 전체 전력 밀도로 혼합액 흐름과 활성 진흙의 공중부양상태를 유지할 수 있다. 외국의 일부 보도에 따르면 산화구의 에너지 소비량은 기존의 활성 진흙법보다 20 ~ 30% 낮다.
또한 국내외 통계에 따르면 산화구는 다른 바이오오수 처리 방법에 비해 처리 과정이 간단하고 관리가 편리하다는 장점이 있다. 좋은 수질, 강력한 공정 신뢰성; 기초건설 투자가 적고 운영비가 낮다.
전통적인 산화 도랑 탈질소는 주로 용존 산소를 이용하여 도랑 안의 불균일 분포를 이용하고, 합리적인 설계를 통해 도랑 안에서 번갈아 순환하는 호기성 구역과 산소 부족 구역을 만들어 탈질소 목적을 달성한다. 그것의 가장 큰 장점은 유기물과 총 질소 제거가 같은 도랑에서 이뤄질 수 있고, 추가적인 탄소원이 필요하지 않기 때문에 매우 경제적이라는 것이다. 같은 도랑에서 호기성 구역과 저산소 구역의 부피와 용존 산소 농도는 정확하게 통제하기 어렵기 때문에 탈질소에 대한 작용은 제한적이지만 인 제거에 미치는 영향은 크지 않다. 또한 전통적인 단일 도랑 산화 도랑에서 질산화균과 반질산화균은 호기성-산소-산소-호기성의 단기 빈번한 환경 변화 과정에서 항상 최적의 성장대사 환경에 있는 것은 아니며, 이는 단위 부피 구조의 처리 능력에도 영향을 미친다.
산화 도랑 결함
산화구는 수질이 좋고, 충격부하능력이 강하며, 인질소 제거 효율이 높고, 진흙이 안정적이며, 에너지 효율이 높고, 자동제어가 편리하다는 장점이 있다. 그러나 실제 작업 중에는 여전히 일련의 문제가 있습니다.
4. 1 슬러지 팽창 문제
폐수에 탄수화물이 많을 때 N, P 함량이 불균형하고, pH 가 낮고, 산화 도랑 진흙이 너무 많이 적재되고, 용존 산소 농도가 부족하고, 배토가 원활하지 않아 실크균 진흙이 팽창하기 쉽다. 비단균 진흙 팽창은 주로 폐수 온도가 낮고 진흙 부하가 높은 경우에 발생한다. 미생물의 부하가 높아서 세균이 대량의 영양소를 흡수했다. 온도가 낮고 대사가 느리기 때문에 점도가 높은 다당을 많이 축적해 활성 진흙의 표면 부착수를 크게 늘리고 SVI 값이 높아 진흙이 팽창한다.
슬러지 팽창의 원인에 따라 산소 부족, 수온이 높기 때문에 노출량을 늘리거나 유입수를 줄여 부하를 줄이거나 MLSS (진흙 역류 제어) 를 적절히 줄여 산소 요구량을 줄일 수 있습니다. 진흙 부하가 너무 높으면 MLSS 조절 부하를 늘리고 필요한 경우 일정 기간 동안 물을 멈추고 노출할 수 있습니다. 혼합액의 양분 균형은 질소 비료와 인비를 첨가하여 조절할 수 있다 (BOD5: N: P =100: 5:1); PH 값이 너무 낮으면 석회를 넣어 조절할 수 있다. 표백분과 액체 염소 (건조 슬러지의 0.3%~0.6%) 는 사상 세균의 번식을 억제하고 화합수 슬러지의 팽창 [1 1] 을 조절할 수 있다.
4.2 거품 문제
물 속에 대량의 기름이 있기 때문에 처리 시스템은 완전히 효과적으로 제거할 수 없고, 일부 기름은 진흙에 축적되어, 브러시로 산소를 충전하여 대량의 거품을 만들어 낸다. 진흙의 나이가 너무 길면 진흙이 노화되고 거품이 생기기 쉽다. 표면에 물을 뿌리거나 발포제를 제거하여 거품을 제거하다. 일반적으로 사용되는 소포제는 오일, 등유, 실리콘 오일로, 사용량은 0.5 ~ 1.5 mg/L 로, 폭기조 슬러지 농도를 높이거나 노출량을 적절히 줄이면 거품 생성을 효과적으로 제어할 수 있다. 폐수에 표면 활성 물질이 많이 있을 때 거품 분리나 다른 방법으로 미리 제거하기 쉽다. 또한 탈지 장치 세트를 고려할 수 있습니다. 그러나 가장 중요한 것은 수원 관리를 강화하고 유분이 많은 폐수와 기타 유독폐수의 진입을 줄이는 것이다.
4.3 슬러지 부동 문제
폐수에 기름이 너무 많이 함유되어 있을 때, 전체 시스템의 진흙 질량이 가벼워져서, 운행 중에 2 차 침전조에서의 체류 시간을 잘 통제할 수 없어, 산소가 부족해지기 쉬우며, 부패한 진흙이 떠오를 수 있다. (윌리엄 셰익스피어, 햄릿, 폐수명언) 폭기 시간이 너무 길어서 연못에서 고질화가 발생하여 질산염 농도가 높아지고, 이침조 안에서 반질화가 발생하기 쉬우며, 질소가 생겨 진흙이 떠오를 수 있다. (윌리엄 셰익스피어, 질소, 질소, 질소, 질소, 질소, 질소, 질소) 또한 폐수에 유분이 너무 많이 함유되어 있어 진흙이 기름과 함께 떠오를 수 있다.
진흙이 떠 있는 후, 물에 들어가거나, 진흙을 깨지거나 제거하고, 원인을 규명하고, 작업을 조정해야 한다. 진흙이 가라앉지 않으면 응고제나 타성 물질을 넣어 침하를 개선할 수 있다. 유입 부하가 큰 경우 유입수를 줄이거나 역류를 늘려야 합니다. 슬러지 입자가 더 가늘면 노출기의 속도를 낮출 수 있습니다. 반질화 현상이 발견되면, 노출량을 줄이고, 역류나 배설량을 늘려야 한다. 만약 진흙이 부패한 것을 발견하면, 기폭기량을 증가시켜 축적된 진흙을 제거하고, 연못의 수력조건을 개선하려고 노력해야 한다.
4.4 불균일 한 유속 및 슬러지 증착
산화 도랑에서 독특한 혼합과 처리 효과를 얻기 위해서는 혼합액이 일정한 유속으로 도랑을 순환해야 한다. 일반적으로 최소 유속은 0. 15m/s 여야 하고, 침적 없는 평균 유속은 0.3 ~ 0.5m/s 에 도달해야 합니다 산화 도랑 수심 (3.0~3.6m) 에 비해 브러시는 수심의1/10 ~1/12 만 차지합니다 혼합액에는 유속이 거의 없다), 도랑 바닥에 다량의 진흙이 쌓여 (때로는 진흙 두께가 1.0m 에 달하는 경우도 있음), 산화 도랑의 유효 부피를 크게 줄이고, 처리 효과를 낮추고, 수질에 영향을 미친다.
상류 및 하류 배플을 설치하는 것은 유속 분포와 산소 충전력을 개선하는 효과적인 방법이자 가장 편리한 조치이다. 업스트림 디플렉터는 턴테이블 (브러시) 축에서 4.0 (업스트림) 에 설치되며, 디플렉터 높이는 수심이 깊은 1/5~ 1/6 으로 수면에 수직입니다. 다운스트림 디플렉터는 턴테이블 (회전 브러시) 축에서 3.0m 떨어진 곳에 설치됩니다. 편향기의 재료는 금속이나 유리 섬유 강화 플라스틱일 수 있지만 유리 섬유 강화 플라스틱이 선호됩니다. 디플렉터는 다른 개선 조치에 비해 전력 소비와 운영 비용을 증가시킬 뿐만 아니라 산소 충전력과 이론적 전력 효율을 크게 높일 수 있습니다.
또한 노출기 상류에 수중 추진기를 설치하면 폭기 브러시 아래 저속구 혼합액의 순환 흐름을 능동적으로 촉진시켜 유속이 낮고 산화구 아래 진흙이 쌓이는 문제를 해결할 수 있다. 수중 추진기를 설치하여 혼합액을 추진하면 산화 도랑의 작동 방식을 더욱 유연하게 할 수 있어 에너지 절약 효과에 큰 의미가 있다.
SBR- 순서 배치 반응기는 19 14 년 전에 영국 학자 Ardern 과 Locott 이 활성 슬러지 공정을 발명한 최초의 수처리 공정입니다. 1970 년대 초, 미국 Natre Dame 대학의 R.Irvine 교수는 연구실 규모로 SBR 공예에 대한 체계적인 심도 있는 연구를 수행했으며 1980 년 미국 환경보호국 (EPA) 의 지원을 받아 인디애나 주 Culver City 를 개조하여 운영했습니다. 1980 년대 전후, 자동 컴퓨터 등 첨단 기술의 급속한 발전과 오수 처리 분야에서의 보급으로 인해 이 기술은 큰 발전을 이루었고, 간헐적인 활성 오폐법 ('간헐적 활성 오폐법' 이라고도 함) 의 운영관리가 점차 자동화되었다.
1 프로세스 소개
SBR 프로세스의 프로세스는 시간순으로 실행되며, 하나의 실행 과정은 유입, 폭기, 침전, 물, 유휴 5 단계로 나뉩니다. SBR 운영 과정에서 특정 하수 특성, 유출 수질, 유출 수질 및 운영 기능 요구 사항에 따라 각 단계의 가동 시간, 리액터 내 혼합액 볼륨의 변화 및 작동 상태를 유연하게 변경할 수 있습니다. SBR 반응기의 경우 시간 제어일 뿐 공간 제어 장벽이 없어 유연하게 제어할 수 있습니다. 따라서 SBR 프로세스는 빠르게 발전하여 많은 새로운 SBR 처리 프로세스를 도출했습니다. 1990 년대 벨기에 SEGHERS 는 UNITANK 시스템을 개발하여 클래식 SBR 의 시간 밀기와 연속 공간 밀기를 결합했습니다 [2] SBR 공정은 주로 다음과 같은 변형을 가지고 있습니다.
간헐적 순환 연장 폭기 활성 슬러지 방법의 가장 큰 특징은 리액터 입구 포트에 사전 반응 영역을 설정하는 것입니다. 전체 처리 과정은 연속적으로 유입되고 간헐적으로 배수되며, 뚜렷한 반응 단계와 공회전 단계는 없으며 처리 비용은 기존 SBR 보다 낮습니다. 전 코스가 계속 물에 들어가기 때문에 침전 단계에서 흙탕물 분리차가 심해 유입이 제한되었다.
호기성 간헐 폭기 시스템 (주체 구조는 호기성 풀 DAT 풀과 간헐 노출 풀 IAT 풀로 구성되며, DAT 풀은 연속 폭기로 구성되며, 그 물은 중벽에서 IAT 풀로 들어가고, IAT 풀은 연속 폭기, 간헐 배수입니다. 동시에, IAT 탱크의 슬러지는 DAT 슬롯으로 되돌아간다. 충격 내성이 강한 특징을 가지고 있으며 인 탈질소 제거 기능을 갖추고 있다.
순환활성 슬러지 방법에서는 ICEAS 의 사전 반응 영역이 더 작고, 디자인이 합리적이며, 최적화된 생물 선택기로 대체되었습니다. CASS 세포는 일반적으로 생물 선택기, 산소 부족 영역, 산소 영역 등 세 개의 반응 영역으로 나뉘는데, 부피는 일반보다 1: 5: 30 이다. 전체 과정은 계속 간헐적으로 운행되어 물, 침전, 물, 폭기, 진흙이 역류한다. 처리 시스템은 질소 및 인 제거 기능을 갖추고 있다.
UNITANK 단위 풀 활성 슬러지 처리 시스템은 SBR 공정과 산화 도랑 공정의 특징을 결합하여 전체 시스템이 연속적으로 유입되고 연속적으로 배수될 수 있도록 설계되어 있으며 단일 풀은 상대적으로 간헐적입니다. 이 시스템은 시간과 공간을 유연하게 통제하고 수력체류 시간을 적절히 늘려 하수의 질소 제거인을 실현할 수 있다.
개선된 순차 리액터 (MSBR) 는 1980 년대 초 SBR 공정과 A2-O 공정의 특징에 따라 발전한 이상적인 하수 처리 시스템이다. 현재 최신 공예는 3 세대 공예이다. MSBR 프로세스에 관련된 특허 기술 중 일부는 현재 미국 Aqua-AerobicSystem 이 소유하고 있습니다 [4]. 반응기는 단일 풀 다중 게이트 모드를 사용하여 일정한 수위가 연속적으로 작동한다. 질소 및 인 제거 능력이 더 강하다.
2 SBR 프로세스 특성 및 [url=/][color=#0000ff] 방법 [/color][/url]
3. 1 로드 방법
이 방법은 연속 폭기조의 용적 설계와 유사합니다. SBR 반응 풀의 용적 부하 NV 또는 슬러지 부하 NS, 유입 Q0 및 BOD5 농도 C0 으로 알려진 SBR 풀 용량은 다음과 같이 빠르게 얻을 수 있습니다.
볼륨 로드 방법 V = NQ0C0/NV (3)
SVI·MLSS
슬러지 부하법 VMIN = NQ0C0 svi/ns (4)
V=Vmin+Q0
3.2 팽창 시간 하중 방법
SBR 이 간헐적 노출이고 한 주기 동안 유효 폭기 시간이 ta 인 경우 하루 총 폭기 시간은 NTA 이므로 다음과 같은 [url=/][color=#0000ff] 질문 [/color][/url] 이 설정됩니다
① 부하 매개변수 선택 기준이 부족하여 선택 매개변수 범위가 너무 큽니다 (예: 문헌 [url=/][color=#0000ff] [/URL] 권장 NV = 0.1~/kloc) ), 수온 등을 고려하지 않는다.
③ 계산 공식에는 SVI, MLSS, Nv, Ns 등 민감한 매개변수가 있어 모든 경험적 가정을 동시에 하기 어렵고, 밑바닥의 뚜렷한 영향을 무시하면 매개변수 간 불일치 또는 갈등이 발생할 수 있다.
④ 폭기 시간 부하법과 동적 설계법에서는 효과적인 폭기 시간 ta 가 SBR 풀 용량에 미치는 영향을 도입하려고 노력하지만, 경계 조건이 각 단계의 실제 반응 과정에 완전히 적응하지 않는다고 가정하고, 유기탄소 제거는 호기성 단계의 노출로 제한되며, 다른 비폭기 단계가 유기탄소 제거에 미치는 영향을 무시하여 같은 부하 조건에서 SBR 풀 용량을 놀라울 정도로 크게 만들었다.
이러한 문제의 존재는 SBR 법이 하수를 효과적으로 처리하는 데 도움이 될 뿐만 아니라, 다중 방안 비교에서도 SBR 법의 공사량을 충분히 반영하지 못해 높은 투자나 낮은 투자로 이어질 수 있다.
앞서 언급한 문제에 대해 총 오폐량을 주요 매개변수로 하는 SBR 풀 용량의 종합 설계 방법을 제시했다.
3.4 총 슬러지 종합 설계 방법
이 방법의 전제는 SBR 반응 풀에서 일정 양의 활성 진흙을 제공하고 적절한 SVI 조건을 만족시켜 침전 단계와 배수 단계의 침전 거리와 침전 면적을 확보한 다음 최소 수심에서 최소 슬러지 침전량을 계산하고 최대 주기 유입수에 따라 저수량을 계산하는 것입니다. 이 두 가지의 합은 필요한 SBR 풀 용량입니다. 이를 바탕으로 폭기 시간 내 활성 슬러지 농도와 가장 낮은 물 속 슬러지 농도를 검사하여 계산 결과의 합리성을 판단한다. 계산 공식은 다음과 같습니다.
TS=naQ0(C0 크롬) tT 남 (10)
Vmin = ah min ≥ ts svi10-3 (11)
Hmin = Hmax-δH( 12)
V = Vmin+δV( 13)
레시피에서? Ts--단일 SBR 풀의 총 건조 슬러지 양, kg
Tt s--총 슬러지 연령, d
A--SBR 풀의 기하학적 평면 영역, m2
Hmax, HMIN-각각 폭기 시 최고 수위와 침전 종료 시 최저 수위, M
δ δ h-최고 수위와 최저 수위의 차이, m
Cr-유출 BOD5 농도와 유출 부유물에 용해된 BOD5 농도의 차이. 값은 다음과 같습니다.
Cr = ce-z CSE1.42 (1-ek1t) (14)
레시피에서? Cse-하수에 매달린 고체의 농도, kg/m3.
K 1-산소 소비율, D- 1
T-BOD 실험 시간, d
Z- 활성 슬러지에서 종속 영양 박테리아의 비율은 다음과 같습니다.
Z = b-(B2-8.33ns1.072 (15-t)) 0.5 (15)
B = 0.555+4.167 (1+ts0/BOD5) ns1.072 (/kloc)
Ns= 1/a tT S (17)
레시피에서? A- 슬러지 생성 계수, 즉 BOD5 단위로 생성된 남은 슬러지 양, kgMLSS/kgBOD5 의 값은 다음과 같습니다.
A = 0.6 (ts0/BOD5+1)-0.6× 0.072 ×1.072 (t-1; (18)
식 중 TS, BOD 5-- 각각 물 속 부유물 농도와 bo D5 농도, kg/m3 입니다.
T-- 하수 온도,℃
공식 (9) 에서 계산한 Vmin 은 지정된 침전 시간 조건 하에서 활성 진흙이 침전되는 기하학 면적과 침전 거리로 현재 방법으로 계산된 Vmin 보다 클 것입니다.
실제 진흙 침하 거리는 배수기의 침하 효과를 고려해야 한다는 점을 지적해야 한다. 이를 보호 높이 Hb 라고 한다. 한편 SBR 풀의 혼합액이 완전 동적 혼합에서 정적 침전으로 전환될 때 진흙은 초기 5 ~ 10 min 내에서 터런스 상태로 있다가 배수가 끝날 때까지 점차 압축침전으로 전환된다. 이들 사이의 관계는 다음 공식으로 나타낼 수 있습니다.
Vs (ts+TD-10/60) = δ h+HB (19)
Vs=650/MLSSmax SVI (20)
공식 (18) 을 공식 (17) 으로 대체하고 다음과 같이 적절하게 변환합니다.
[650a hmax/ts svi] (ts+TD-10/60) = δ v/a+HB (21)
유형 대 슬러지 침전 속도, m/h
MLSS max-수심이 Hmax 인 mlss, kg/m3.
Ts, TD-각각 진흙 침하 기간과 배수 기간, H
공식 (19) 의 SVI, Hb, ts 및 TD 는 Ts 와 δ V 가 모두 알려진 것으로 가정할 수 있습니다. Hmax 는 송풍기의 풍압 또는 노출기의 유효 수심에 따라 설정할 수 있습니다. 여기서 A 는 사용 가능하며 δ H 는 허용 배수 범위 내에서 허용되는 보호 높이를 보장하기 위해 동시에 구할 수 있습니다. 따라서 Hmin, Vmin 및 반응 탱크 용량은 공식 (10) 및 (1 1) 에서 각각 얻을 수 있습니다.
4 SBR 은 현재 [URL =/] [color = # 0000ff] [/color] [/URL] 하수 생물학적 처리의 새로운 기술입니다.
SBR 프로세스 응용 프로그램의 핵심은 고도의 자동화가 필요하다는 것이다. 이에 따라 우리나라 [URL =/economic/] [color = # 0000ff] economic [/color] [/URL] 건설의 지속적인 발전과 연구가 진행됨에 따라 가까운 장래에 예상된다