API 5B 표준에서는 유정 전선관 스레드의 시작 세그먼트에 모따기 버클 부분이 있어야 합니다. 스레드 시작 세그먼트를 가공할 때 모따기 면이 스레드와 교차하는 곳에 버가 생기기 쉽습니다. 거스러미의 각도 효과에 따라 거스러미의 크기는 가공소재의 끝면 각도와 관련이 있습니다. 가공소재 끝 각도가 증가하면 가공소재 끝의 지지 강성이 상대적으로 높아져 컷 방향이 거스러지기 쉽지 않습니다. 따라서 유정 파이프 스레드에 대한 절삭 사양을 개발할 때 절삭 출구가 각도 값 (즉, 인접한 두 면의 교차 각도) 이 큰 부분에 있도록 커터의 절삭 방향을 합리적으로 결정하여 버 생성을 방지하거나 줄여야 합니다. 모따기가 65 인 원형 스레드 유정 전선관의 경우 안내 면과 모따기 면 사이의 각도는 95 이고 내하중 면과 모따기 면 사이의 각도 (145) 보다 작으며 모따기 면과 면 사이의 각도 (1/kloc-0) 보다 작습니다 따라서 반대 절단 방법 (즉, 안내 면에서 끝면으로 절단) 을 사용하여 안내 면을 효과적으로 제어할 수 있습니다. 이 방법은 주로 디버링에 쓰인다. 2 차 버링이 발생하지 않도록 역절삭 디버링 시 작은 이송이 필요하므로 처리 효율이 낮습니다. 특허 "측면 컷으로 스레드 거스러미를 제거하는 방법" (중국 특허 번호: 97 103690.x) 은 거스러미가 있는 스레드 톱니 끝 방향으로 이송을 하면 거스러가는 가공 효율을 크게 높일 수 있습니다. 그림 2 에서 볼 수 있듯이, 디버링 블레이드의 두 가공 모서리는 각각 불완전한 스레드와 모따기 면의 교차점에서 절삭되어 모서리가 커지고 거스러짐이 생기기 쉽지 않습니다. 디버링 블레이드의 각도를 결정할 때 왼쪽 가장자리와 모따기 면은 가이드 측면에 의해 형성된 두 각도와 같아야 합니다. 오른쪽 모서리는 모따기 면 및 스레드 내하중 면과 각각 두 개의 동일한 각도를 형성합니다. θ는 스레드 치아의 반각, δ는 모따기 면과 스레드 축 사이의 각도, ε은 스레드 테이퍼의 반각입니다. 각도 사이의 기하학적 관계에 따라 디버링 블레이드의 왼쪽 모서리 β 1 및 오른쪽 각도 β2 가 β 1 = 45-δ+θ 22β 2 = 45+δ+θ 22 임을 알 수 있습니다. 디버링 블레이드의 이송 방향과 스레드 축 사이의 각도ψ13 입니다. 디버링 사다리꼴 스레드 블랙 버클 섹션, 0? 5"~ 13? 0? 5 "바이어스 사다리 버클 슬리브 불완전한 스레드 길이 g 는 1.984"), 톱니 끝은 속이 빈 상태 (일반적으로 "검은 가죽 버클" 이라고 함) 입니다. 검은 가죽 버클 세그먼트 슬롯 양쪽이 튜브 표면과 교차하는 지점에서 더 큰 버링을 형성하기 쉬우며, 스레드 처리 후 탄성 변형으로 인해 슬롯 내부로 방향을 전환하여 스레드 매개변수 측정에 영향을 주고 스레드의 조임 모멘트를 증가시키므로 검은색 가죽을 제거해야 합니다. 뾰족한 부분의 넓은 디버링 블레이드로 스레드 슬롯을 절단합니다. 블레이드 상단은 스레드 톱니 밑면과 평행하고 두 측면은 불완전한 스레드 양쪽과 톱니 꼭대기의 경계에 있습니다. 옆날의 왼쪽 모서리 β 1 1 및 오른쪽 모서리 β2 는 해당 측면 각도 α 1 및 α2 보다 커야 합니다. 디버링 블레이드 상단 폭 L 의 선택은 블레이드가 스레드 슬롯으로 절단되어 하단 호 R 과 표면의 경계에 있는 거스러미를 잘라낼 수 있도록 해야 합니다. L 의 최소 폭 Lmin 과 최대 폭 Lmax 는 다음과 같이 계산됩니다. ε-스레드 테이퍼 반각 P-피치 HN-스레드 톱니 높이 디버링 블레이드의 절삭 점은 불완전한 스레드의 시작 부분에 있어야 하며, 절삭 각도는 전체 스레드 손상을 방지하기 위해 스레드 테이퍼 각도보다 커야 합니다. 그런 다음 외부 표면 방향으로 나선형 이송 컷이 발생합니다. 사다리꼴 스레드 블랙 버클 세그먼트의 버 궤적은 파이프의 표면 조건에 따라 스레드 시작 부분에 있는 버와 비교하여 매우 불규칙합니다. 따라서 이 버를 효과적으로 제거하려면 디버링 블레이드가 유연해야 하며, 블레이드의 레이디얼은 스프링에 의해 제어되며, 버링 궤적에 따라 적절히 신축되어 상대적으로 일정한 절삭력으로 버링을 제거할 수 있습니다. 기하학적 관계와 알려진 불완전한 스레드 길이 G 에 따라, 버 카드 입구 이송 방향과 스레드 축 사이의 각도 ψ2 는 ψ2=arctan( x 1+x2+x3) g 4 입니다. API 5CT 표준 부록의 실링 링 커플링 가공에서 실링 링 그루브 버링 제어에 대한 SR 13 은 스레드 세그먼트에서 실링 링이 있는 커플링을 가공하는 것입니다. 가공 시 발생하는 버가 너무 크면 나사 맞물릴 때 씰의 기계적 손상이 발생하여 정상적인 사용에 영향을 줍니다. 따라서 가공할 때 먼저 링 그루브 양쪽의 금속을 잘라낸 다음 실링 링 슬롯을 가공할 수 있습니다. 이 시점에서 링 그루브 양쪽과 스레드 사이의 각도가 90 보다 크면 지지의 강성이 크게 강화되어 거스러미가 잘 생기지 않아 거스러미 제어 효과를 얻을 수 있습니다. 아래쪽 부분에는 슬롯 커터의 가공 패스가 표시됩니다. 노치 칼날의 폭이 스레드의 톱니 폭 b 보다 큽니다. 먼저 각도 η 1 접선 스레드로 톱니 폭 b 를 스레드 테이퍼 반각 ε으로 자른 다음 각도 η2 로 스레드를 자릅니다. 각도 η 1 및 η2 는 스레드의 피치 및 톱니 높이와 관련이 있으므로 실링 링이 스레드와 교차하는 1/2 불완전 스레드가 완전히 절단되도록 해야 합니다. η 1 및 η2 는 η1= arctanp-ε h η 2 = arctanp+ε h 로 계산됩니다. 여기서 p 와 h 는 각각 피치와 톱니 높이입니다. 결론적으로, 유정 파이프 스레드의 기계가공 과정에서 가공 프로세스와 절삭 궤적을 합리적으로 설계하여 파이프 끝의 다른 부분에 있는 다른 가공 방법으로 생성된 거스러미를 제거하거나 제어하여 가장 효과적인 프로세스 방법을 사용하여 스레드 검사의 정확도와 스레드 연결의 품질을 보장합니다.