역카노 사이클의 냉각 계수는 다음과 같습니다.
(1)
식:-역카노 사이클의 냉각 계수
-냉각 용량, w;
-전력 소비량, w;
-증발 온도, k;
-응축 온도, K. < P > 현재 에어컨 작동 냉온수기의 설계 매개변수에 따르면 역카노 사이클의 저온 열원 (증발) 온도는 5.5 C, 응축 온도는 36.5 C, 냉각 계수는 8.99 라고 가정합니다. 표 1 은 응축 온도가 역카노 순환 냉각 계수에 미치는 영향을 보여줍니다. 응축 온도가 1 C 상승하면 냉각 계수가 2.94 ~ 2.33% 감소하고 응축 온도가 낮을수록 영향이 더욱 두드러집니다.
표 1. 역카노 순환 냉각 계수에 대한 응축 온도의 영향
응축 온도 (℃)
36.5
37.5
38.5
39.5
4.5 < 6.5 C 에서 냉각 계수의 감소율 (%)
3.13
6.6
8.83
11.43
13.89
16.22
냉매는 R 134a 로, 현재 에어컨 조건 냉온수기의 설계 매개변수에 따라 증발 온도는 5.5 C, 응축 온도는 36.5 C, 압축기로 들어가기 전의 냉방제 증기 과열은 C, 냉응기 출구 냉방제 액체의 과냉도는 C, 압축 과정의 등 엔트로피 단열 효율은 .9 로, 이 경우 이론적 냉각 계수는 6.83, 표 2 는
표 2. 이론적 냉각 순환 냉각 계수에 대한 응축 온도의 영향
응축 온도 (℃)
36.5
37.5
38.5
39.5
4.5 < 36.5 ℃에서 냉각 계수 감소 퍼센트 (%)
3.66
7.32
1.54
13.76
16.69
19.62
냉각수 유입 온도가 높아지면서 냉온수기의 CP 가 떨어지고 냉각수 유입 온도가 1 C 높아지면 CP 가 3.24% ~ 3.35% 낮아지고 냉각수 유입 온도가 낮을수록 영향이 커진다. 표 3 맥빌 (McQuay)PFS33.3 형 단일 스크류 냉각기 성능 지표 < P > 냉각수 유입 온도 < P > 3 ~ 35 C < P > 32 ~ 37 C < P > 35 ~ 4 냉동수 출입수온도: 12 ~ 7 C < P > 표 4 는 특령 (TRANE)CVHG-78 형 원심냉온수기의 성능지표입니다. 냉각수의 유입 온도가 높아지면 냉온수기의 에너지 소비 계수 (1 냉톤 냉량량당 소모되는 전력) 가 증가하고, 냉각수의 유입 온도가 1 C 상승할 때마다 에너지 소비 계수가 3.14% ~ 3.46% 증가합니다.
표 4 특령 (TRANE)RTHB 45L 형 수냉식 스크류 냉각기 성능 지표
냉각수 입구 및 출구 온도
25 ~ 3℃
28 ~ 33℃
3 ~ 35 > 입력 전력 kw
216
234
246
259
279
에너지 계수 y (kw/ton)
.537 > 냉동수 출입수온도: 12 ~ 7 C < P > 미국 에어컨 냉방학회 (ARI) 의 1997 설명서 e (1997 guiline for fouling factors: a survey of their application in today's air conditioning and refrigeration industry guide) 제 4.3 조는 열교환기 수측의 더러움 열 저항이 에어컨과 냉각 설비의 성능에 큰 영향을 미친다고 지적했다. 예를 들어 수냉식 냉온수기가 가득 찼을 때, 교환열관 벽은 청결 상태이며, 냉동수의 유출 온도는 7 C, 냉각수의 유출 냉온수기 온도는 35 C, 냉온수기의 냉매 응축 온도는 36 C, 증발 온도는 6 C, 에너지 소비량은 6 C 로 나타났다. 냉응기와 증발기 수측의 더러움 열 저항이 모두 4.4 인 경우 냉매의 응축 온도는 37 C, 증발 온도는 5 C 로 낮아지고 에너지 소비 계수는 .65kW/ton, 즉 운영비는 8.3% 증가했다. 실제 영향은 냉응기와 증발기 교환관의 형태에 따라 약간 다를 수 있습니다. 냉각 사이클의 성능 계산에 따르면 증발 온도가 1 ℃낮아져 냉온수기 성능이 저하된 수치가 응축 온도보다 1 ℃높아져 냉온수기 성능이 1% 높은 것으로 나타났다. 따라서 응축 온도가 1 C 상승하면 냉온수기 효율이 약 4% 낮아진다고 볼 수 있다. < P > 국가 표준 GBJ19-87 (21 년판) (중국계획출판사 21 년)' 난방 환기 및 공기조절 설계 사양-조문 설명' 의 7.2.3 조: 응축 온도가 낮을수록 냉각 계수가 높을수록 압축기의 전력 소비량을 줄일 수 있다. 예를 들어, 증발 온도가 일정할 때 응축 온도가 1 C 증가할 때마다 압축기 단위 냉각량의 전력률이 약 3 ~ 4% 증가합니다. < P > 요약하면 실제 작동 수냉식 냉온수기의 응축 온도는 1 C 씩 증가하고 압축기 단위 냉각량의 전력률은 약 4% 증가합니다.
2, 먼지 열 저항이 냉응기 열전달에 미치는 영향 < P > 냉각수 온도가 높아지면 냉온수기의 응축 온도가 높아진다. 또한 냉각수 온도가 변하지 않을 때 냉응기의 열 전달 조건이 악화되면 냉온수기의 응축 온도가 높아지고 CP 가 떨어집니다. < P > 냉각수 시스템에서 물을 보충하는 수질과 시스템 내 기계적 불순물 등으로 인해, 특히 오픈 냉각수 시스템이 공기와 대량으로 접촉하여 수질이 불안정해지고 대량의 물때, 먼지, 미생물 등을 생성하고 축적하며 냉응기의 열관 표면에 때를 형성하여 냉응기의 열 전달을 악화시키고 효율을 떨어뜨리며, 더러움은 일반적으로 열의 불량도체이며, 그 열전도도는 탄소강뿐이다 또한 향상된 열 전달 기술이 광범위하게 적용됨에 따라 먼지 열 저항이 열 전달 과정에 미치는 영향이 더욱 두드러집니다. 에너지 가격이 계속 상승하는 상황에서 각종 열전달 강화 조치가 보편적으로 채택돼 열전달 계수를 높이는 동시에 더러움이 열교환기에 미치는 영향도 더욱 두드러진다. < P > 수냉식 냉온수기가 실제로 작동할 때 직접 관찰할 수 있는 것은 냉매의 응축 온도와 냉각수 출구 온도의 차이, 즉 냉응기 끝 차이다. 수냉식 냉응기의 경우:
(2)
식 중:: 냉응기의 발열량, kW
: 냉각수의 비열, kJ/kg. ℃
: 냉각수의 유량, kg/ 냉응기의 열 교체 과정을 고려하면 압축기의 배기는 과열 증기에서 포화 온도 세그먼트로 냉각되어 온도차가 크지만, 열 교환 계수가 낮기 때문에 이 세그먼트의 열 교환 과정은 응결 열 세그먼트, 즉 냉매의 냉응응응기 내 온도는 모두 응결 온도와 비슷하다. 냉각수의 비열이 정해져 있기 때문에 냉각수의 평균 온도는 냉각수의 수출온도에서 냉각수의 수출입 온도차의 절반을 뺀 것으로 나타낼 수 있다. < P > 상식으로는 냉응기의 방열이 거의 변하지 않고 냉각수의 수출입 온도차가 거의 변하지 않는다는 것을 알 수 있다. 냉응기의 열 교체 과정을 감안하면 압축기의 배기는 과열 증기에서 포화 온도 세그먼트로 냉각되어 온도차가 크지만, 열 교환 계수가 낮아 이 세그먼트의 열 전달 과정을 응결 열 세그먼트, 즉 냉매의 냉응응응응기 내 온도는 모두 응결 온도와 비슷하다. 냉각수의 비열이 정해져 있기 때문에 냉각수의 평균 온도는 냉각수의 수출온도에서 냉각수의 수출입 온도차의 절반을 뺀 것으로 나타낼 수 있다.
(3)
식 중:: 냉각수의 평균 온도인 ℃
: 냉각수의 수출온도이고, ℃
냉응기의 열전열 온도차는 냉매이다 C < P >: 냉매의 응축 온도, ℃
: 냉응기의 끝차, 즉 냉매의 응축 온도와 냉각수 출구 온도의 차이, ℃
로 인해 단위 전체 부하가 작동할 때 냉응기의 대수 평균 온도차의 변화량은 냉응응기 끝차의 변화량과 같다. < P > 열 교환기의 표면에 더러움이 형성되면 열 교환기의 총 열 전달열 저항이 증가하여 대수 평균 열 온도 차가 증가하여 응축 온도가 높아진다. 냉응기의 냉각수 출입 온도차가 5 C 이고 냉응기 끝차가 1 C 인 경우, 즉 열전열 온도차가 3.5 C 인 경우 그림 2 는 열 전달 계수가 다를 때 먼지 열 저항이 끝차에 미치는 영향을 보여 줍니다. 커질수록 먼지 열 저항이 끝차에 미치는 영향이 더욱 두드러집니다. 그림 3 은 서로 다른 시간에 먼지 열 저항이 열 전달 온도차에 미치는 영향을 보여 주며, 클수록 먼지 열 저항이 열 전달 온도차에 미치는 영향이 더 두드러집니다. < P > 또한 부하율은 냉응기의 끝차에 영향을 주며, 유닛이 가득 차면 냉응기의 발열량도 전체 부하에 도달합니다. 냉응기 청결 상태에는 다음과 같은
(5)
식이 있습니다.:: 유닛이 가득 차면 냉응기의 발열량, W
M 2
: 전체 부하 작동 및 냉응기 청소 상태의 열 온도 차이, ℃
실제 작동 시
(6)
형식 중:: 실제 작동 조건에서 냉응기의 열 방출, W
: ℃
는 식 (5) 과 (6) 에서 얻을 수 있다:
(7)
는 식 (2) 에서 얻을 수 있다:
(8)
에서 도출: < < P > 따라서 냉온수기의 실제 작동 과정에서 냉응기 끝차의 변화를 면밀히 주시하고 냉온수기가 높은 운영 효율을 유지하도록 적절한 조치를 취해야 합니다.
3, 더러움에 대한 대응책 < P > 현재 냉온수기 냉응기 냉각수 쪽의 더러움에 대한 대응책은 화학수처리법과 고무 해면구 세척법
3.1 화학수처리법 < P > 부식 억제제는 부식을 방지하기 위해 금속 표면에 피부 막을 형성 할 수 있습니다. 스케일 억제제는 스케일을 형성하는 성분 탄산 칼슘 등의 결정체에 작용하여 왜곡, 전위, 변형을 하여 스케일의 성장을 방해한다. 살균 해조류제는 조류와 세균에 억제 작용을 하여 번식을 막는다. 이론적으로 화학수처리법은 효과적인 수질안정제, 전문적인 운영과 관리원이 있지만 정기적으로 배출되어 환경에 어느 정도 오염이 있는 경우 좋은 효과를 얻을 수 있다. 위의 특성상 화학수처리의 원가가 높고, 중앙에어컨계의 현실은 갑측 임원들이 전공한 이유로 수처리장 서비스의 품질 수준을 판단하고 테스트할 수 없고, 경쟁할 때 대부분 가격을 봐서 이 업종은 합리적인 이윤 수익을 얻을 수 없고, 업종 인재유출이 심하고, 서비스 품질은 이론과 거리가 멀다는 것이다. 그래서 현재 대부분의 에어컨 냉각수 시스템은 화학수처리 방법을 채택하고 있지만, 매년 겨울철 가동 중지 유지 보수시 브러시로 냉응기
3.2 고무 스폰지공 세척법 < P > 은 유체, 수력기계, 마이크로컴퓨터 등 다양한 기술을 활용해 가장 간단한 세정 솔루션을 달성해야 한다. 냉온수기 냉응기 냉각수의 출입관에 서브와 수구기를 설치하다. 특수 레시피와 구조의 고무 스폰지볼은 일정한 순환에 따라 절차로 흐르고, 수력의 작용으로 냉응기 교환관을 통해 관벽의 약간의 퇴적물을 닦아낸다. 순환과정이 멈추지 않고, 자동적이고, 시간 간격이 짧기 때문에, 퇴적물은 형성 초기에 지워지고, 관벽은 영원히 깨끗해지며, 항상 냉응기의 열 효율을 최고치로 유지한다. 더러움으로 인한 냉수 호스트 냉각 효율 저하를 극복하고 에너지 소비를 줄이고 에너지를 절약할 수 있습니다. 냉응기 열관 부식의 근원을 없애고, 열관의 수명을 연장하고, 유지비와 화학약품의 사용을 줄이고, 냉각수 농축수 배출량을 줄이고, 환경오염을 줄인다. 이것은 지금까지 냉응기 튜브를 항상 청결한 상태로 유지하는 가장 효과적인 방법이다.
4, 결론 < P > 요약하면 전통적인 화학수처리법만으로 중앙에어컨 냉각 순환수 시스템의 일부 문제만 해결할 수 있고, 고무해면구 세척법까지 더해야 냉온수기가 장기적으로 효율적으로 운영되는 문제를 근본적으로 해결할 수 있다.
외국의 선진 기술을 바탕으로