1. 설계 개요 및 기술적 특징
1..1에 대한 설계 개요
반장대교는 광저우와 반유를 잇는 대교로, 주강을 가로질러 로계대교 하류 3.9km 에 위치해 있다. 반유, 순덕, 중산, 강문, 주해 사이의 교통이 날로 증가하면서 반장대교의 건설은 로계대교의 교통 압력을 효과적으로 완화할 것이다.
이 다리는 전체 길이가 3467m 이고, 주교는 쌍탑 밀소 부동체계 사장교로, 전프리스트레스 콘크리트 구조물이다. 주 스팬 380m, 브리지 스팬 조합은 70+9 1+380+9 1+70m, 주 대들보는 사이드 빔 DP 세그먼트, 폭 37.7m, 교량 상판 설정 8 차선 및 인도입니다. 순항 높이 34m, 주탑은 거꾸로 Y 자 모양, 탑고140.3m; 책상을 지탱하다. 스테이 케이블은 HDPE 열간 압출 외장 보호를 사용하는 평행 와이어 번들이며 ***244 로 보도되었습니다. 탑의 표준 케이블 간격은 1.3m 이고 빔의 표준 케이블 간격은 6m 입니다. 보조 교각의 양면 교각은 빈 박막 유연성 부두로, 당기기 교각과 세로 방향 수평 추력 교각으로 사용됩니다. 주탑 기초를 채택하다. 3.om 지름 지루 말뚝과 대용량 솔리드 캡, 탑당 9 개의 파일, 1 뿌리탑 *** 18 파일, 파일 사이에 약한 풍화 진흙이 박혀 있습니다. 반 고흐 측 82# 주잔은 물에 위치하며 캡 크기는 54x23.5x6m； 입니다. 광저우 한쪽의 83 번 주부두는 해안가에 위치하고 있으며, 뚜껑 크기는 48xl7x6m 입니다.
1.2 의 기술적 특징
사장교의 구조 설계에는 탑, 빔, 케이블의 변화와 조합이 많다. 항행, 미학 및 지역 기호를 고려하여 주범대교는 구성요소 크기, 형식 선택 및 조합의 특징을 포함하는 사장교 방안을 채택하고 있습니다.
(1) th3.om 대구경 지루 말뚝 및 대용량 캡을 사용합니다.
(2) 완전 철근 콘크리트 구조물;
(3) 폭 37.7m 의 DP 프로파일은 37.7/380 의 고정 스팬 비율 (1/ 10 에 가까움) 만큼 크며 그에 따라 주탑 빔 스팬과 캡 측면 크기가 증가합니다.
(4) 거꾸로 된 Y 형 탈린을 사용하면 가로세로비로 인해 탑의 측면 기울기가 3:l 에 이른다.
위의 설계 특징은 시공에 대해 더 높은 요구를 제시했다. 국내에 건설된 사장교에 비해 콘크리트 대들보의 폭과 교량탑의 기울기가 가장 크다. 고성능 콘크리트와 사전 응력 시공 기술을 합리적으로 적용하는 것 외에도 클라이밍, 비스듬한 바구니 매달림 등 시공 기술도 개발했다. 기초에서 채택한 시추공 말뚝 지름과 뚜껑 크기도 전국 사장교 1 위이기 때문에 대규모 기초 공사를 합리적으로 조직해야 한다. 우리는 교량 부지의 지질과 수문 조건을 충분히 결합하여 기초공사에서 독특한 저비용 고속 시공 방안을 채택하였다.
2. 건설 현장 및 주요 생산 시설 배치
다리는 남북으로 향하고, 다리 양쪽의 공사장은 다리 동쪽에 배치되어 생활구와 생산구 두 개의 기능 구역으로 나뉜다. 일년 내내 풍향을 감안하여 생활구는 생산구역의 동쪽에 배치되어 생산구역이 부지 서쪽의 다리 부지에 접근하여 부지 내 운송 거리를 줄였다. 생산구역 내에서는 동서로 산발적인 재료와 공구 창고, 교통부두, 리프트 운송부두, 강철 구조가공장, 사석 야적장, 시멘트 창고, 콘크리트 혼합소를 차례로 배치하고, 반장해안교 동쪽에 수상 시공잔교를 설치하였다. 건축용 모래, 자갈, 시멘트는 모두 수로에서 현장으로 운반되고, 벨트 컨베이어에서 해안으로 운반된다. 기중 부두에는 고정 기중 설비가 장착되어 있지 않으며, 기중 작업은 자동차 기중기 또는 수상에 의해 직접 완성된다. 완제품 케이블장은 대형 바지선과 보조 부두의 강철 플랫폼에 위치하여 48 개의 케이블을 보관할 수 있다.
50m'/h 자동 혼합소 외에도 남안과 북안 혼합소에는 4 합 0.4m 소형 믹서기가 장착되어 있습니다. 대량 구성 요소 시공 과정에서 현장 혼합 공장에서 재료를 공급하는 것 외에도 상품 콘크리트 공급에 의존하는데, 그 운송 거리는 약 15kM 이다. 현장 콘크리트 운송은 믹서, 자가하역차, 콘크리트 펌프차 또는 견인 시스템에 의해 완료됩니다.
3. 건설 기술 조치
3. 1 기초공사
주교는 주강수계 아스팔트 웅덩이 수로를 가로질러 조수강, 평균 최고 수위 2.406m, 다년간 평균 조수 2.906 m 를 넘었다. 평균 유속은 초당 0.97m, 수심은 약10m 입니다. 교량 부지의 기암은 진흙 사암으로, 강도가 이산성이 높고, 2.3MPa-23MPa 이며, 이암은 물을 만나 부드러워지는 특성을 가지고 있다. 커버는 반유의 대부분의 지역과 비슷하며, 파우더 클립과 중조사, 두께는 10-20m 입니다.
사장교의 변두리와 보조부두의 l.sin 드릴 말뚝과 뚜껑 시공은 비교적 일반적이며 비순환 회전 드릴과 상자 코퍼 댐을 사용하여 시공한다. 주돈 3.om 파일 및 대용량 캡 시공은 기존 장비와 경험을 결합하여 저렴하고 빠른 조치를 취했습니다.
(L) 가드의 경우 사전 제작된 철근 콘크리트 가드를 사용하고, 내경 3.3m, 벽 두께 10cm 를 사용합니다. 보호통이 가라앉는 것은 30t 진동망치와 수제 진흙 포획기 두 가지 조치를 취한다. 덮개가 실모래와 가는 모래인 지질 조건의 경우 패드가 강한 풍화 암석 표면으로 가라앉을 수 있습니다.
(2) 양순환, 반순환, 2 차 구멍 형성 등의 공정을 종합적으로 운용하여 구멍을 만든다. 시추공 세척은 병렬 진흙 펌프 정순환 방식뿐만 아니라 공기 리프트 역순환 방식도 채택한다. 시공 중의 주요 기술 조치는 시추 속도를 높이고 전선관 밑면의 천공을 방지하는 유연한 조직을 둘러싸고 있다. 예를 들어, 구멍을 뚫을 때는 정순환 드릴링을 사용하고, 암석이 특정 깊이에 도달하면 역순환 드릴링을 사용합니다. 첫 번째 구멍층은 1.8m 드릴로 뚫은 후 진동과 압력 보호를 다시 잡고, 두 번째 구멍층은 3.0m 드릴로 뚫습니다.
(3) 말뚝 수중 콘크리트 주입, 단일 30Cm 도관을 사용하여 슬럼프16-
(4)82 번 부두 뚜껑은 강판 코퍼 댐으로 시공되며, 코퍼 댐 내 지지는 지루 말뚝 시공 플랫폼에서 직접 변환되어 양방향으로 힘을 받을 수 있다. 모래주머니를 위어 밖에 던지고, 모래가루로 채운 다음 직접 배수하여 쿠션 콘크리트를 붓는다. 수심 약 10m 의 높은 말뚝 대대 시공을 위해 이 방법은 시추공 시공 준비 시간을 단축하고 가장 어려운 수중 콘크리트 뒤 작업을 피하며 현장 수문 지질 조건을 충분히 결합했다.
(5)83 # 교각 기초 구덩이 굴착 및 유지 보수 구조는 진동이 프리캐스트 콘크리트 부시로 가라앉는 방법, 전선관 지름 l.6m, 벽 두께 5cm, 30t 진동망치로 지하 6m, 전선관 상단은 베레빔으로 지탱되며 굴착기 통로로 사용할 수 있습니다. 발굴은 단계별 발굴 방법을 사용하여 양쪽에서 다리 중앙선까지 세그먼트별로 추진해 총 6m 세그먼트로 나뉜다. 굴착시 3m 파일 및 강철 지지대의 하단을 사용하여 설계 레벨에 도달하면 즉시 모래 쿠션과 콘크리트 쿠션을 채우고 다음 세그먼트를 앞으로 파냅니다. 포화 실트와 미세 모래의 지질 조건 하에서 이 방법의 굴착 깊이는 6m 이고, 전선관의 유지 보수 구조는 260m 의 20# 콘크리트만 소비하며 상당히 경제적이다.
3.2 메인 타워 및 메인 빔 건설
3.2. 1 시공 방법
주탑과 대들보는 현장 타설 세그먼트 방법으로 시공한다. 상탑은 들보를 제외하고 두 단락으로 나뉘고, 탑신은 4.5m 단으로 나뉜다. 시공 틈새는 수평이다. 수평 시공 솔기를 사용하면 템플릿 가공의 어려움이 커지지만, 높은 각도의 탑에는 펌핑 콘크리트를 사용해야 합니다. 0#, L # 블록 및 상보 끝 세그먼트가 브래킷에 쏟아지는 것을 제외하고 나머지 세그먼트는 균형 캔틸레버 방법을 사용하여 교수형 바구니에 매달려 있습니다. 세그먼트 길이당 6m, 콘크리트 양은 약 1.5m' 입니다. 주 대들보 시공의 경우 스탠드에 가장자리를 가로질러 미리 쏟아지는 방법과 중간 스팬 단일 캔틸레버 캐스트 시공 방법을 비교했습니다. 이 방법이 거부된 데에는 세 가지 이유가 있습니다.
(1) 브래킷 비용은 바구니보다 높습니다.
(2) 주 거더 기간을 제어하는 것은 항상 중간에 걸쳐 있습니다.
(3) 주 대들보 선종류는 미리 확정해야 하며, 교수형 바구니에서처럼 세그먼트화할 수 없습니다.
3.2.2 건설 공정 장비
주탑 시공은 시공 타워 크레인, 시공 엘리베이터, 콘크리트 펌프 등 세 가지 수직 운송 설비를 이용한다. 타워 크레인의 최대 리프팅 용량은 160KN 입니다. 광교 주탑 쌍주 대들보 공사에서 타워 크레인의 호이 스팅 반경과 부착 안전을 보장하기 위해 타워 크레인이 다리 중앙선에 배치되었다. 동시에 기존 설비를 최대한 활용하기 위해 엘리베이터와 콘크리트 펌프는 모두 2 단 릴레이 수송 방식을 채택하고 있으며, 특히 엘리베이터는 경사 엘리베이터 대신 두 대의 직선 엘리베이터를 사용함으로써 설비 투자 비용을 절감할 수 있다.
주탑 기둥 시공 템플릿은 전복형으로 각 시공 후 4 절 강철 템플릿으로 구성되며 높이는 1.5m 로, 섹션은 아래 3 절로 뒤집히고 맨 위 1 섹션은 인터페이스 접촉으로 남겨집니다. 템플릿 세트는 탑의 아래쪽, 모권 및 위쪽 부분에 사용할 수 있습니다. 템플릿 설치, 철근 묶음 등의 기초 작업을 용이하게 하기 위해 아래, 중, 상탑 기둥의 높이와 시공 특징에 따라 탑 기둥 시공 비계 플랫폼을 설치하였다.
(1) 아래 탑 기둥 플랫폼은 토돈모자에 직접 기대어 강철 대나무 재료로 설치한다.
(2) 중탑 기둥은 자체 설계된 전체 경량 기어를 사용하여 자체 가로다리 크기와 받침점을 이용하여 선반 몸체의 전복 안정성을 높입니다. 그 선반은 탑 기둥을 둘러싸고 있는 상하 수평 그리드와 2 층 트러스를 연결하는 격자 기둥으로 구성되어 있습니다. 프레임 주위에는 교차 하중 지지대가 설치되어 있으며, 프레임 자체 무게, 템플릿 무게 및 기타 시공 하중의 합력이 받침대 범위 내에 있습니다. 선반 위에 필요에 따라 4 급 수평 비계 플랫폼을 설치했는데, 자중은 모두 22t 로, 25t 의 시공 하중을 견딜 수 있어 대형 사탑 시공의 특수한 요구를 충족시킬 수 있다. 등반 선반은 바닥과 함께 올라갈 수도 있고, 템플릿을 올리기 전에 독립적으로 올라갈 수도 있다.
(3) 탑 기둥은 전체 탑의 유일한 수직 단면이다. 향후 케이블 배치 및 충격 흡수 장치 설치의 필요성을 고려하여 간단한 비계 플랫폼을 사용합니다. 방법은 완성된 탑현에 I 자강을 내장한 다음 대들보에 디딤판을 설치하는 것입니다.
주탑 대들보 시공은 중형지지를 채택하고, 지지 형식은 기둥식이다. 브래킷 기초 기네스 탑 모자; 베레 빔을 이용한 내 하중 빔; 기둥은 55cm 고강도 프리스트레스 콘크리트 튜브에 의해 견인되며, 기둥 6 개마다 기둥 후프와 마을을 연결하여 격자 기둥을 형성합니다. 이 기둥 형태를 선택하면 강철 기둥 온도 상승과 콘크리트 탑 기둥 온도 상승의 차이로 인한 문제를 방지하고 지렛대의 강제 변위를 피할 수 있습니다. 이는 빔 콘크리트의 초기 균열을 보장하는 데 매우 중요합니다.
주 대들보 0# 블록 및 1# 블록 및 가장자리 스팬 끝 세그먼트 시공에도 빔-컬럼 중장비 브래킷이 사용됩니다. 브래킷 재질은 주 타워 빔과 동일합니다.
주 대들보 104 길이 6 미터 표준 세그먼트 캔틸레버는 대각선 바구니를 사용하여 주 대들보 시공의 내력과 고도를 효과적으로 제어할 수 있도록 합니다. 이 교수형 바구니는 우리나라의 기존 대각선 교수형 바구니 기술을 흡수하고 발전시켜 다음과 같은 기술적 성과를 거두었습니다.
(l) 강철 앵커 박스의 연구 및 설계. 닻 상자는 기능이 종합적이며, 한편으로는 주 대들보에 있는 케이블의 닻 홈으로 쓰인다. 한편으로는 스테이 케이블과 교수형 바구니 사이의 임시 연결 구조로 공간 스테이 케이블을 구현합니다. 또한 빔에 스테이 케이블 슬리브의 위치 결정 기반과 다리를 따라 교수형 바구니의 수평 구속조건으로, 빔에 케이싱의 위치를 용이하게하고, 교수형 바구니에있는 스테이 케이블의 수평 분력을 완성 된 주 빔에 전달합니다.
(2) 교수형 바구니 자체는 0.3m 을 올릴 수 있고, 교량 상판 상단 몰드와 주 대들보 내부 몰드도 2.2m 을 올릴 수 있으며, 대들보는 옆판과 교량 상판과 함께 전체적으로 부어질 수 있어, 교량 상판의 힘을 제한하고 교수형 바구니의 전진을 방해하지 않는 설계 요구 사항을 충족시킬 수 있다.
(3) 교수형 바구니 폭이 40m 를 넘고 폭이 37.7M 인 부분에는 빔 전체 단면을 한 번에 붓는 것이 포함됩니다.
폐쇄된 세그먼트를 가로질러 시공할 때, 사이드 바구니를 가로질러 4.0M 을 철수하고, 꼬리의 현장 지지대를 이용하여 세로로 연장한 다음, 받침대 캔틸레버 끝을 대들보 캔틸레버 끝에 연결하여 반걸이 지지대를 형성하고, 접는 부분을 반걸이 받침대에 붓는다.
중간 폐쇄 구간을 가로지르는 공사는 중간 교수형 바구니를 통해 완성된다. 먼저 거꾸로 된 바구니를 철거한 다음 다른 바구니를 앞으로 이동시킨다. 밧줄로 교수형 바구니의 캔틸레버 끝을 들어 올린 후 교수형 바구니의 뒷부분을 철거하다. 교수형 바구니는 자신의 C 자형 구조와 슬링을 통해 닫힌 세그먼트의 양쪽에 지탱하고 중간 폐쇄 세그먼트를 통해 교수형 바구니에 붓을 수 있는 단순지지 플랫폼이 됩니다.
3.2.3 시공중의 안정성, 내부 힘 및 변형 제어 조치.
현장 타설 세그먼트법으로 시공된 교량의 경우, 구조 체계는 여러 차례 변환되어 최종 구조를 형성한다. 시공 과정에서 다양한 상태, 다양한 하중 조건에서 교량 구조의 안정성, 내부 힘 및 변형을 제어해야 합니다. 또한 일정한 하중 하에서 교량 구조의 최종 기하학적 치수 및 내부 힘 상태에 대한 설계 요구 사항을 충족합니다. 또한 건물 구조 자체의 안정성, 내부 힘 및 변형에 주의해야 합니다. 이 세 가지는 종종 서로 연결되어 서로 보증한다.
반장대교 대경사각 탑 기둥 공사. 시공 과정에서 강성 강철 골조, 임시 레버 및 임시 장대 세 가지 방법을 안정성, 내부 힘 및 변형에 대한 제어 조치로 사용합니다.
(L) 강성 강철 골격은 상단, 중간, 하탑 기둥에서 현재 철근, 콘크리트를 붓을 때 발생하는 짧은 전복력에 저항하는 데 주로 사용됩니다. 중간 탑 기둥의 기울기로 인해 이 전복력은 65,438+04,000kn m 미만이다
(2) 하탑은 임시 레버를 설정하고 * * 3 개의 채널을 설정합니다. 레버는 O32 냉간 압연 IV 급 철근을 사용합니다. 주탑 빔 시공이 완료되기 전에, 부탑 기둥은 캔틸레버로 힘을 받고, 레버를 설정하여 탑 기둥 콘크리트의 응력과 변형을 제어합니다. 빔 시공이 완료된 후 빔과 하타라가 문형 고정 프레임을 형성하여 레버를 철거합니다.
(3) 기둥은 중간 탑 기둥에 설치되어 있으며 7 개의 통로가 있습니다 * * *, 기둥 재료는 베레보와 새 다리로 구성되어 있습니다. 중탑 교차에서 시공이 완료되기 전에 중탑 기둥은 캔틸레버로 힘을 받고, 장대는 중탑 기둥의 콘크리트 힘과 변형을 제어하는 데 사용되며, 다른 한편으로는 탑걸이와 엘리베이터의 부착 구조로 사용할 수 있습니다. 중, 상탑 교차 공사가 완료되면 중탑 기둥이 삼각형 프레임을 형성하는데, 이때 장대는 탑걸이와 엘리베이터로만 사용된다.
탑의 시공이 완료되면 임시 레버와 장대의 최종 당기기 또는 상단 힘은 탑의 눈 무게의 수평 구성요소와 같아야 합니다. 레버와 장대를 철거할 때 탑의 측면 내부 힘은 한 번의 낙하의 내부 힘과 같아야 합니다. 레버와 장대를 설치할 때의 당기기 또는 상단 힘은 탑 시공 완료 상태에 따라 역분해법으로 계산해야 합니다.
주 대들보 공사에서 탑보의 임시 고결 조치를 채택하여 보의 굽힘 모멘트를 주탑에 전달하다. 대칭 캔틸레버 시공 중 타워, 빔, 케이블 전체가 외부 정적으로 불확정 구조로 간주되고, 그 전복 안정성은 전적으로 탑의 강도에 의해 보장된다. 따라서 이 단계 (모서리가 닫히기 전) 에서는 불균형 시공 하중을 엄격하게 통제하고, 다양한 관찰 조치 (예: 뚜껑 침하, 탑 꼭대기 이동 등) 를 주요 시공 조치로 사용하며, 임시 항풍삭을 사용하여 항풍안정성을 보장합니다.
엄격한 시공 제어는 주 대들보 시공 중의 내력과 변형 통제를 보장한다. 각 매달린 빔 세그먼트의 경우 시공 제어 팀은 쏟아지기 전에 구체적인 콘크리트 관개량에 해당하는 빈 바구니 템플릿 고도와 교수형 바구니 케이블 장력을 제공합니다. 제한된 C-훅 반작용력에 따라 초기 소력에서 최종 소력까지 계산합니다. 붓을 때, 교수형 바구니의 전면 고도는 위아래로 변하지만, 최종 인장 후의 교수형 바구니 고도는 쏟아지기 전과 동일합니다. 즉, 콘크리트 주입 과정입니다. 부어야 할 세그먼트가 지정된 강도에 도달하고 주 대들보의 사전 응력을 인장하여 바구니가 떨어지고, 스테이 케이블은 콘크리트 주 보에 직접 고정되는 정식 스테이 케이블로 변환됩니다. 이 시점에서 케이블의 마지막 인장은 매개변수 수정 후 양수 분해법으로 계산된 인장력입니다. 이론적으로, 이 힘에 따라 케이블을 팽팽하게 당긴 후에는 더 이상 케이블을 조정할 필요가 없다.
3.2.4 건설 중 측정 및 위치 결정 방법
시공 측정 포지셔닝은 주로 세 가지 기술적 조치를 마련했습니다. 첫째, 로프트 공간 조형 주탑 현장 입모형 위치입니다. 둘째, 주 거더 세그먼트 캔틸레버 주입 공사 중 교수형 바구니의 공간 위치; 셋째, 주탑과 주 대들보에 공간 스테이 케이블 앵커 슬리브의 로프트 위치 측정.
(L) 메인 타워의 기울기 편차가 1/3000 보다 크지 않은 설계 요구 사항을 보장하기 위해, 동시에 가능한 한 시공을 용이하게 하고, 정밀도 분석을 거쳐, 우리는 극좌표를 이용하여 직접 로프트 방안을 채택하여, 고정밀 삼각 측량을 건립하여, 강정심 역을 세우고, 고정밀 토탈 스테이션으로 직접 로프트를 하며, 설계 요구 사항을 충족시키고 피한다.
(2) 슬리브의 타워 위치 요건은 매우 엄격하므로 두 가지 방면에서 강화해야 한다. 먼저 주 대들보 0# 블록에 tin 보다 정확도가 높은 축 컨트롤 네트워크를 설정합니다. 둘째, 부시의 위치를 여러 항목으로 분해합니다. 먼저 강성 골격을 정확하게 배치한 다음 골조 슬리브 위치 베이스에서 부시의 위치를 정확하게 계산하고 그리드로 골격에 점을 표시합니다. 또한 계산에 따라 슬리브의 해당 위치를 표시합니다. 마지막으로 부시의 위치는 두 개의 표식을 겹치는 간단한 작업이 됩니다.
(3) 주 대들보 교수형 바구니와 빔 슬리브 시공시 전체 단면 측정 및 슬리브 위치 지정 작업이 결합됩니다. 먼저 슬리브, 템플릿 및 교수형 바구니를 고정한 다음 교량 상판의 그리드 선을 제어 기준으로 사용합니다. 앞뒤로 곤돌라를 밀고, 좌우로 물건을 압착하고, 리프트 바구니를 조정 수단으로 하여 바구니의 정확한 위치를 실현하다. 동시에 템플릿과 슬리브의 교수형 바구니에서의 위치를 완료하고, 공정을 줄이며, 전반적인 제어 효과가 요구 사항을 충족시킵니다.
3.3 케이블 설치
스테이케이블의 설치는 사선 바구니가 채택한 시공 방법에 적합하다. 스테이 케이블은 윈치에서 다리 밑부분까지 견인하고, 먼저 트레이를 교량 상판에 놓은 다음, 스테이 케이블의 앵커 끝을 교량 상판에 놓인 대각선 강철 앵커 박스에 연결한 다음, 대각선 강철 앵커 상자를 고강도 볼트를 통해 교수형 바구니에 연결합니다. 마지막으로, 권양기의 호이 스팅과 잭의 견인을 통해 케이블의 인장 끝을 주탑에 연결합니다.
본 다리 케이블 설치는 타워 크레인, 권양기, 탐봉, 소프트 견인 장비 및 교량 상판 크레인에 의해 완성되었습니다. 국내 기존 평면삭바구니 매달림 방식과 비교해 볼 때, 밧줄과 교수형 바구니의 임시 연결 방식이 다르기 때문에, 케이블 앵커 끝이 교수형 바구니와 연결될 때 잭 장비와 긴 나사를 사용할 필요가 없습니다. 대신 강철 앵커 상자로 변환하여 고강도 볼트로 교수형 바구니에 연결합니다.
초기에는 케이블을 교수형 바구니 케이블로 사용하여 부분적으로 쏟아지는 콘크리트 무게를 주탑으로 직접 옮겨 교수형 바구니와 완성된 케이블 빔 구조의 부담을 줄이고 시공 시 주 거더의 음의 굽힘 모멘트를 허용 범위 내에서 제어할 수 있었습니다. 닻상자와 바구니를 연결하는 볼트가 철거된 후, 케이블은 빔과 타워 사이의 정식 스테이 케이블로 변환됩니다.
4. 진도를 가속화하는 건설 조직 조치
판장대교 사장교는 현장 프리스트레스 콘크리트 구조이며, 콘크리트 총량은 아래 표에 나와 있다. 본 다리는 장기 계획으로 설계되었지만 갑이 요구하는 공사 기간은 매우 촉박하기 때문에 공사 방안과 시공조직은 전반적인 진도 요구 사항을 고려해야 한다. 공사 기간을 쟁취하는 방법은 콘크리트의 조기 강도를 요구하는 것만이 아니다. 또한 작업면 수를 늘려 가능한 병렬 작업을 하는 것도 고려해야 한다. 본 다리 구성요소는 크기가 크고 부피가 커서 콘크리트의 초기 강도에 대한 일방적인 요구가 수화열의 부작용을 일으키기 쉬우므로, 본 다리는 공사 중 병렬 작업 조직에 더 많은 관심을 기울이고 다음과 같은 조치를 취했다.
수상주탑 (1) 기초공사 시 3.0m 시추공 시공은 강판 파일 코퍼 댐과 병행한다. 드릴링 파일 플랫폼을 코퍼 댐 내의 지지로 변환하는 기술적 조치는 이러한 병렬 작업에 대한 가능성을 제공합니다. 실제 공사에서는 코퍼 댐과 지루 말뚝이 거의 동시에 완료되어 많은 시간을 얻었다.
(2) 해안 주탑 기초 구덩이 봉투 구조는 3.0M 지루 말뚝과 평행하게 시공된다. 3.0m 지루 말뚝이 완료되면 기초 구덩이 굴착을 수행 할 수 있습니다.
(3.0m 파일 품질 사고 처리는 캡 시공과 동시에 진행된다. 물 위 3.0m 파일의 보강 조치가 충분히 입증되고 긍정적인 상황에서 한쪽은 3.0m 파일의 코어 풀링을 앞두고 결함 부위를 압박하고 보수하는 한편, 다른 한편으로는 캡을 붓고 결함 캡의 해당 위치에 해당하는 부분을 배치한 후 붓는다. 말뚝을 보충하여 합격한 후, 예비된 부분을 뚜껑에 부어서, 뚜껑 시공이 말뚝을 보강하는 데 지체되지 않도록 할 것이다.
(4) 하탑 기둥은 주탑 빔 브래킷 템플릿과 평행으로 작동하며, 하탑 기둥 시공 삼각대와 빔 브래킷의 전체적인 배치만 주의하면 시행된다.
(5) 중탑 기둥 시공은 주 대들보 0 # 및 L # 받침대 현장 시공과 병행한다.
(6) 교수형 바구니 설치 공사는 주 대들보 0 #, L # 지지 및 주탑 대들보 파이프 지지대 철거와 평행하게 진행됩니다. 이 파이프 말뚝지지는 교수형 바구니가 리프팅 위치에서 조립되는 것을 방지합니다. 브래킷이 철거된 후 교수형 바구니를 조립하면 공사 기간은 15 일 지연됩니다. 우리는 파이프 지지대 철거를 방해하지 않는 위치에 베레빔 지지대를 설치하고 바구니를 베레빔 받침대에 조립했다. 파이프 지지대 철거가 완료되면 베레빔 지지대의 레일 평평차에 의존하여 교수형 바구니를 수직 리프트 위치로 이동합니다.
(7) 탑 크라운 건설은 주 거더 캔틸레버 주입과 평행하게 진행된다.
(8) 주 대들보 유지 보수 기간을 이용하여 케이블 배치 및 케이블 및 앵커 박스 연결을 완료합니다. 교수형 바구니가 제자리에 놓이면 앵커 박스를 교수형 바구니에 연결하여 교수형 시간을 절약할 수 있습니다. 위의 병렬 작업 조치를 취할 때는 반드시 충분한 준비를 해야 하며, 기술적 조치 외에 필요한 안전 관리 조치를 취해야 한다.
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