수성 굴착 유체의 성능에 대한 고온의 영향

2.3.1 고온은 굴착 유체 특성을 저하시킵니다.

온도가 증가함에 따라 굴착 유체의 다양한 특성이 변합니다. 일반적으로 온도가 상승하면 굴착 유체의 벽 형성 성능이 악화됩니다. 즉, 머드 케이크가 두꺼워지고 투과성이 증가하며 필터 손실이 증가합니다. 그러나 이러한 변화 추세는 API 유체 손실의 크기와 직접적으로 반드시 관련되는 것은 아닙니다. 즉, 고온, 고압 조건에서 API 유체 손실이 작은 굴착 유체의 유체 손실이 반드시 작은 유체 손실을 의미하는 것은 아닙니다. . 이는 고온에서 다양한 작용 메커니즘이 있음을 보여줍니다.

굴착 유체의 유변학에 대한 고온의 영향은 비교적 복잡하며 점도와 온도 사이의 관계 곡선을 통해 그 영향을 자세히 연구할 수 있습니다. 일반적인 점도-온도 곡선은 다음과 같은 일반적인 형태를 갖습니다(그림 2.2).

곡선 ①은 내열성이 강하고 점토 함량이 낮은 분산된 굴착 유체를 나타냅니다. 이러한 유형의 굴착 유체의 유변학적 조성에서는 폴리머 처리제가 굴착 유체의 소성 점도를 증가시키는 시스템과 같이 구조적 점도보다 비구조적 점도가 더 큰 비율을 차지합니다. 유착이 강하고 점토 함량이 높은 굴착 유체는 일반적으로 곡선 ③으로 나타날 수 있습니다. 이러한 유형의 굴착 유체는 매우 강한 구조("카드 하우스 구조" 및 폴리머-점토 입자의 공간 격자 구조 포함)를 갖습니다. 플라스틱 점도 대 점도.

그림 2.2 수성 굴착 유체의 몇 가지 일반적인 점도-온도 곡선

모든 유형의 수성 굴착 유체는 일반적으로 넓은 온도 범위(상온에서 고온까지)에서 곡선을 나타냅니다. ) ②의 변화 패턴은 단지 다양한 굴착 유체 시스템이 플라스틱 점도(eta Effective)와 온도(tB)의 최소값이 서로 다르다는 것입니다.

tB가 굴착 유체의 작동 온도보다 높으면 곡선 유형 ①이 됩니다. tB가 실온보다 낮으면 시스템의 점도-온도 곡선은 곡선 ③으로 나타납니다. 곡선 ③은 모든 유형의 수성 굴착 유체에 대한 일반적인 규칙인 반면, 곡선 ①과 ②는 두 가지 특별한 경우라고 할 수 있습니다. 연구에 따르면 이러한 온도 의존적 특성은 되돌릴 수 있는 것으로 나타났습니다. 따라서 사용 중 Wellhead → Well Bottom → Wellhead 순으로 순환하는 과정에서 시추유체 성능의 실제 변화를 더 잘 반영할 수 있습니다. 시추유체 시스템이 심정 구역의 엔지니어링 및 지질학적 요구 사항을 충족할 수 있는지 여부가 중요한 문제입니다. 분명히 이러한 고온 변화 특성은 유정 바닥의 고온과 유정의 저온에서 굴착 유체의 성능에 큰 차이를 일으킬 수 있습니다. 따라서 기존 장비로 측정한 굴착 유체의 유정 성능은 동일해서는 안 됩니다. 고온에서 다운홀 굴착 유체의 실제 성능을 측정하는 데 사용됩니다. 이는 다운홀의 실제 고온 및 고압 조건을 시뮬레이션하는 장비로만 측정할 수 있으며 심공 굴착 유체 성능 매개변수를 설계 및 유지하고 엔지니어링 조치를 결정하기 위한 다운홀 조건을 판단하기 위한 기초로 사용됩니다.

2.3.2 고온은 굴착 유체의 열 안정성을 감소시킵니다.

고온은 굴착 유체의 구성 요소와 저온에서는 쉽게 발생하지 않는 구성 요소 간의 변화를 유발합니다. 격렬한 반응과 눈에 띄지 않는 효과가 강화되는 동시에 장기간의 노천 굴착으로 인한 불가피한 지층 오염(염분, 칼슘, 드릴 절단, 산성 가스 등)이 더욱 악화되었습니다. 이러한 모든 효과의 결과는 필연적으로 굴착 유체의 원래 특성을 심각하게 변경하거나 손상시키거나 심지어 완전히 파괴할 수 있으며, 이 효과는 되돌릴 수 없고 영구적인 변화입니다. 이는 고온에 노출된 후 굴착 유체 시스템의 안정성 능력(또는 고온 손상에 저항하는 굴착 유체의 능력)을 나타내며, 특히 굴착 유체 시스템의 열 안정성이라고 합니다. 일반적으로 고온 전후의 굴착유체의 성능 변화(동일 조건에서 측정)는 실제로 사용 중 굴착유체의 웰헤드 성능 변화(때로는 입구와 출구의 변화까지)를 반영하는 데 사용됩니다. 속성).

2.3.2.1 시추 유체의 유변학적 및 열 안정성에 대한 고온의 영향

(1) 고온 농축

후 시추 유체의 겉보기 점도 고온, 소성 점도, 동적 전단력 및 정적 전단력이 증가하는 현상은 되돌릴 수 없는 변화입니다. 굴착유체가 고온에 노출된 후 유동성을 잃는 경우를 굴착유체의 고온 겔화라고 합니다. 이는 분명히 심각한 고온 농축 현상으로 볼 수 있습니다. 고온 농축은 심정 굴착 유체에서 가장 흔한 현상입니다. 사용 중에 드릴링 유체 점도와 전단력이 계속 증가합니다. 특히 트리핑 작업 중에 드릴링 유체는 장기간 고온 노화 후에 더욱 증가합니다. 따라서 굴착유체의 성능이 불안정하고 처리가 빈번하다.

심정 굴착 유체(특히 무거운 굴착 유체)의 사용에 종종 문제가 발생하며, 고온에서 심각하게 농축된 굴착 유체의 경우 희석제 사용은 일반적으로 효과적이지 않으며 심지어 더욱 심각해질 수 있습니다. 눈에 띄는 특징.

점토 함량이 높고 분산력이 강한 굴착 유체에서 이러한 현상이 나타나는 경우가 많습니다.

(2) 고온 농축

굴착 유체가 고온에 노출된 후 동적 및 정적 전단력이 감소하는데 이를 고온 농축이라고 합니다. 주요 증상은 동적 및 정적 전단력의 감소입니다. 이러한 현상은 토양이 불량하고 토양 함량이 낮으며 염도가 높은 염수 굴착 유체에서 흔히 관찰됩니다. 이는 굴착 유체 성분의 변화에 의한 것이 아니라 순전히 고온에 의한 변화입니다. 실제 사용에서는 시추 유체 유정 점도 및 전단력이 점진적이고 느리게 감소하는 것으로 나타납니다. 이러한 감소는 기존의 증점제로는 증가하기 어렵습니다. 심한 고온 농축은 심한 시추 유체 중정석 침전으로 이어질 수 있으므로 사용 중에도 세심한 주의를 기울여야 합니다. 일반적으로 계면활성제를 사용하거나 굴착유체의 점토 함량을 적절히 증가시키면 해결될 수 있습니다.

(3) 고온 응고

굴착 유체가 고온에 노출된 후 형태가 형성되고 일정한 강도를 갖는 현상을 고온 응고라고 합니다. 고온에서 응고되는 굴착유체는 유동성을 완전히 잃을 뿐만 아니라 수분 손실도 급격히 증가합니다. 이러한 상황은 점토 함량이 높고 Ca2 농도가 높으며 pH가 높은 굴착 유체에서 주로 발생합니다.

시추 유체는 고온에 노출된 후 고온 농축, 겔화, 응고 및 탈농축이라는 네 가지 다른 현상을 나타내는 경우가 많다는 것이 실무를 통해 입증되었습니다. 이러한 현상은 서로 다른 굴착 유체 시스템에서 발생할 뿐만 아니라 동일한 굴착 유체 시스템의 서로 다른 조건에서도 발생할 수 있습니다. 이는 고온이 굴착 유체에 미치는 영향의 복잡성을 완전히 보여줍니다.

2.3.2.2 굴착 유체 벽 건축 특성의 열 안정성에 대한 고온의 영향

굴착 유체가 고온에 노출된 후 물이 손실되는 것은 일반적인 현상입니다. 증가하고 진흙 케이크가 두꺼워집니다. 증가 정도는 굴착 유체 시스템에 따라 다릅니다. 그러나 SMC-SMP 염수 굴착 유체 시스템과 같은 일부 굴착 유체 시스템은 반대 결과를 보여줍니다. 즉, 고온 후에 굴착 유체 여과 손실이 감소하고 진흙 케이크 품질이 좋아집니다. 전자는 유정 온도가 깊고 온도가 높을수록 유체 손실 또는 HIHP 유체 손실의 증가로 나타납니다. 후자의 경우 시추유체의 성능은 사용함에 따라 향상되며, 유정이 깊을수록, 온도가 높을수록, 사용시간이 길어질수록 효과가 좋아지는 경향을 보인다. 고온은 굴착 유체의 성능을 향상시킵니다(표 2.3 참조).

표 2.3 굴착 유체의 벽 건축 특성에 대한 고온의 영향

2.3.3 고온은 굴착 유체의 pH 값을 감소시킵니다.

실습에서는 고온 후 시추 유체 시추 후 pH 값이 떨어지며, 시추 유체 시스템에 따라 하락 정도가 다릅니다. 굴착 유체의 염도가 높을수록 감소 정도가 커집니다. 고온 후 포화 염수 굴착 유체의 pH 값은 일반적으로 7-8로 떨어집니다. 이러한 pH 감소는 필연적으로 굴착 유체의 성능을 악화시키고 굴착 유체의 열 안정성에 영향을 미칩니다. 사용 중 고온 후에 굴착 유체 시스템의 pH 값이 감소하는 경향은 일반적으로 가성소다를 첨가하여 해결할 수 없습니다. 알칼리를 많이 첨가할수록 pH 값이 낮아지고 굴착유체 성능이 더욱 불안정해집니다. 일반적으로 계면활성제는 시스템의 pH 값 감소를 억제하거나 pH가 더 낮은 굴착 유체 시스템을 사용하는 데 사용될 수 있습니다.

2.3.4 고온 및 고압이 진흙 밀도 및 분산에 미치는 영향

유정 깊이가 증가함에 따라 지층의 온도와 압력이 계속 증가하고 성능이 향상됩니다. 드릴링 유체의 변화가 크게 개선됩니다. 그 중 밀도는 변화하는 중요한 매개변수 중 하나입니다. 유정 내 굴착유체의 밀도는 다양한 굴착 시공 및 설계에 필요한 기초자료입니다. 고온, 고압 환경에서 초심공 굴착유체의 밀도는 더 이상 일정하지 않고 온도와 압력의 변화에 따라 변화합니다. . 시추 유체의 고온 및 고압 밀도 특성은 정수압 컬럼 압력 분포 및 유정의 순환 압력 손실의 정확한 계산과 직접적인 관련이 있습니다. 고온 및 고압 하에서 굴착 유체의 실제 밀도를보다 정확하게 예측하기 위해 고온 및 고압 수성 굴착 유체의 p-ρ-T 특성에 대한 연구는 중요한 실제적 의미를 갖습니다.

국내 석유 및 가스전 탐사 및 개발이 지속적으로 심화됨에 따라 깊은 유정과 초심공 유정의 수가 계속 증가하고 있으며, 다운홀은 깊은 유정과 초심유의 형성이 복잡합니다. 온도와 압력이 높고 시추 유체 밀도가 변하기 쉬워 일부 다운홀 상황이 발생할 수 있습니다.

이러한 관점에서 깊은 유정과 초심유정에 있어서 고온, 고압 하에서 굴착유체의 밀도 특성을 연구하는 것은 큰 의미가 있습니다.

2.3.4.1 고온 및 고압 조건에서 굴착 유체의 고체상의 부피 변화

미국 석유 협회(API)의 규정에 따르면 굴착 유체는 다음과 같이 될 수 있습니다. 고체 입자의 크기에 따라 분류됩니다. 액체의 고체상은 점토(API 콜로이드), 진흙 및 모래(API 모래)의 세 가지 범주로 나뉩니다. 그 출처는 주로 점토 가루, 암석 파편, 중량 재료(예: 무거운 금석) 등의 쓸모 없는 성분입니다. 고온 및 고압 하에서 굴착 유체의 밀도 변화는 이러한 고체상의 열팽창 및 고압 수축에 의해 영향을 받을 수 있습니다.

(1) 고온 및 고압 하에서 굴착 유체 내 점토 입자의 부피 변화

연구에 따르면 굴착 유체 내 점토 성분의 특성은 고온 및 고압에서 크게 변할 것으로 나타났습니다. 고압 조건 변화. 앞선 설명(2.1.1절)에 따르면 점토의 수화 및 분산이 강화되어 ζ 전위가 증가하여 상온보다 입자 주위에 더 두꺼운 수화막이 형성되어 고온 분산이 일어난다. . 굴착 유체의 점토 함량이 특정 상한을 초과하면 굴착 유체는 고온에서 고온 겔화를 겪게 됩니다. 점토는 빠르게 증가하거나 심지어 덩어리로 응축됩니다. 이때 점토 입자의 고온 분산에 비해 자체 부피 변화는 무시할 수 있습니다.

현재 굴착유체 내 점토 입자의 부피 변화가 굴착유체 밀도에 미치는 영향과 직접적으로 관련된 연구는 없다. 점토 입자 자체의 부피 변화도 유사할 것으로 추측된다. 쓸모없는 고체상에 대한 것입니다.

(2) 고온, 고압 하에서 굴착 유체 중 유해한 고체상의 부피 변화

점토 분말의 굴착 유체, 카올리나이트, 일라이트 등의 암석 절단은 슬러리를 만들 수 없습니다. 성분은 시추 유체에서 일정 비율을 차지합니다. 비중은 가중제가 없는 일반 굴착 유체에서 더 큽니다. 드릴 비트로 절단물을 연삭하거나 절단한 후에는 힘 상태가 변하고 이에 따라 부피도 변경됩니다. 그런 다음 절단물은 드릴링 유체에 의해 운반되어 제거를 위해 계속해서 수원까지 떠오릅니다. 이 기간 동안 절단량은 계속 변하여 유정 환형의 시추 유체 밀도에 영향을 미칩니다(그림 2.3).

그림 2.3 다운홀 절단의 응력 상태 분석

기존 이론적 도출 및 계산에 따르면 깊이 10,000m의 구멍 조건에서 300°C의 고온과 260MPa의 높은 압력에서 굴착 유체가 계산됩니다. 유해한 고체상 변형은 0.25에서 0.45 사이입니다(그림 2.4).

그림 2.4 온도와 압력에 따른 절단물의 부피 변형

위 그림에 따르면 선 A의 너비는 아래에서 위로 27~49 사이임을 알 수 있습니다. , 라인 B의 너비는 30에서 46 사이입니다.

전체 절단 변형은 40으로 추정되며 0.4입니다. 되돌아오는 굴착유체의 고형분 함량을 5라고 가정할 때, 고형성분의 부피 변화에 따른 굴착유체의 부피변화는 다음과 같다. -연구 특별 결과 보고서(중국어) 권)

시추 유체 밀도의 변화는 다음과 같습니다.

과학 초심유 시추 기술 프로그램 사전 연구 특별 결과 보고서(중간 권)

10,000m를 시추하는 경우 초심유정에 사용되는 시추유체의 밀도는 1.76g/cm3이며, 고상 부피 변화에 따른 시추유체의 변화는 0.0007g/cm3입니다. 매우 작습니다.

2.3.4.2 고온 및 고압 하에서 굴착 유체의 액상의 부피 변화

고온 및 고압이 굴착 유체의 밀도에 미치는 영향은 주로 다음과 같습니다. 고온 및 고압 조건에서 굴착 유체의 액상 성분의 부피에 의해 영향을 받는 변화의 영향과 이전 연구 결과는 액상이 굴착 유체의 밀도에 미치는 영향이 훨씬 더 크다는 것을 보여줍니다. 고체상의 영향. 이는 두 가지 이유 때문일 수 있습니다. 첫째, 액상 성분이 굴착 유체에서 주요 부분을 차지하고, 액상의 작은 변화의 누적 효과가 증폭될 수 있습니다. 둘째, 액상의 분자간 힘이 작습니다. 온도의 영향을 받을 때 고체상 분자보다 변화할 가능성이 더 높습니다.

동지대학교 치더칭(Qi Deqing) 등이 저술한 저서 '유체역학공학'에 따르면 실험에서는 1기압에서 온도가 낮을 때(10~20℃) , 1℃ 증가할 때마다 물의 부피는 1.5×10-4씩 변합니다. 온도가 높을 때 변화는 약 T×10-4입니다.

굴착 유체 온도가 300°C까지 상승할 때 유체의 부피 변화는 대략 다음과 같다고 추론할 수 있습니다.

과학적 초심유 시추 기술 프로그램 준비 연구 특별 결과 보고서(중간 분량)

원본 분량의 0.0017배입니다.

시추유체 밀도의 변화율은 다음과 같다.

과학적 초심공 시추기술 프로그램 사전연구 특별결과 보고서(중간편)

가정 초심공 굴착 유체의 밀도는 1.76g/cm3이고, 수성 굴착 유체에 있는 물 매질의 고온 부피 변화에 의해서만 발생하는 굴착 유체의 밀도 변화는 0.003g/cm3입니다. 굴착 유체의 밀도에 대한 액체 부피 변화의 영향은 굴착 유체의 고형분 함량의 영향보다 훨씬 더 크다는 것을 알 수 있습니다.

2.3.4.3 고온 및 고압이 굴착 유체 밀도에 미치는 영향

밀도 특성은 주로 부피 변화에 의해 결정되며 부피는 온도와 압력의 영향을 받습니다. 온도의 영향은 팽창으로 나타나고, 압력의 영향은 압축성으로 나타납니다. 고온 및 고압 밀도 시험은 주로 상온(실온) 및 상압을 기준으로 다양한 온도 및 압력 조합에서 굴착 유체의 부피 변화를 측정합니다. 흡입하거나 배출한 다음 계량 방법을 사용합니다. 상온과 압력 하에서 시험유체의 밀도와 부피를 알면, 각 온도와 압력의 조합 하에서 시험유체의 밀도는 질량보존의 원리에 기초하여 계산된다. 즉,

과학적 초심공 시추 기술 계획 사전 연구 주제 결과 보고서(중간 권)

공식에서 ρ(p, T)는 압력 p 및 온도 T, g 하에서 시험 유체의 밀도입니다. /cm3; ρ0는 드릴링 유체의 초기 밀도, g/cm3이고, V0는 테스트 용액의 초기 부피, ΔV는 부피 변화, m3입니다.

(1) 온도가 굴착 유체 밀도에 미치는 영향

Wang Minsheng(2007) 및 고온 및 고압 굴착 유체 밀도 특성 테스트 장치를 사용하여 수행한 다른 연구에 따르면 - Well Sembcorp 1 시추유체의 초심층 유정 현장 준비, Wang Gui(2007) 및 시추유체에 대한 기타 실험실 연구, 압력이 10MPa, 30MPa, 50MPa일 때 온도가 밀도에 미치는 영향이 그림 2.5 및 그림에 나와 있습니다. 2.6.

그림 2.5 굴착 유체의 밀도에 대한 온도의 영향 1

그림 2.6 굴착 유체의 밀도에 대한 온도의 영향 2

곡선 관계 그림 2.5에서는 다음과 같습니다.

10MPa에서: R2=0.9998; ρ=-1×T2 0.0007T 1.7408

20MPa에서: R2=0.9999; 1.7363

30MPa일 때: R2=1; ρ=-1×T2 0.001T 1.7266

그림 2.5에서 볼 수 있듯이 압력이 일정할 때 온도가 증가할수록 굴착유체의 밀도는 감소하고 그 감소폭은 50MPa, 온도 60°C에서 1.758g/cm3이며 온도가 150°C에 도달하면 밀도는 1.703g/cm3으로 떨어집니다. cm3, 약 3 감소합니다. 동시에, 동일한 압력 하에서 온도가 증가함에 따라 하향 추세가 더욱 뚜렷해지며, 이는 굴착 유체가 고온에서 더 압축 가능하고 곡선의 비선형성이 더 심각함을 나타냅니다. 그림 2.6에서 볼 수 있듯이 특정 압력 조건에서 수성 굴착 유체의 밀도는 온도와 2차 관계를 갖습니다. 그리고 밀도의 감소는 몇 퍼센트 이내입니다.

(2) 굴착 유체 밀도에 대한 압력의 영향

굴착 유체 밀도에 대한 압력의 영향은 그림 2.7과 그림 2.8에 나와 있습니다.

그림 2.7 굴착 유체 밀도에 대한 압력의 영향 1

그림 2.8 굴착 유체 밀도에 대한 압력의 영향 2

그림 2.7에서 압력 사이의 선형 관계 및 밀도를 사용할 수 있습니다. 설명은 다음과 같습니다:

100℃에서: ρ=0.0004p 1.7102, R2=0.9997;

120℃에서: ρ=0.0006p 1.6771, R2=0.9999 ;

140℃에서: ρ=0.0007p 1.6408, R2=0.9996;

170℃에서: ρ=0.0009p 1.5664, R2=0.9986.

그림 2.7에서 볼 수 있듯이 온도가 일정할 때(온도는 각각 60°C, 90°C, 120°C, 150°C), 굴착유체의 밀도는 압력이 증가합니다. 압력이 특정 값으로 증가하면 드릴링 유체 밀도가 더 이상 크게 증가하지 않습니다. 곡선 2와 그림 2.7을 비교하면 굴착 유체가 온도의 영향을 많이 받고 압력의 영향을 덜 받는 것을 볼 수 있습니다. 그림 2.8에서 볼 수 있듯이 특정 온도 조건에서 수성 굴착 유체의 밀도는 압력과 선형 관계를 가지며 온도가 증가함에 따라 직선의 기울기가 점차 커집니다.

(3) 이론모델 도출

현재 고온, 고압 하에서의 굴착유체 밀도 변화를 분석하기 위한 이론모델은 여러 가지가 있으며, 압력변화 모델은 다음과 같이 구분할 수 있다. 복합모형과 경험모형으로 나뉜다.

복합모델의 경우 시추유체는 물, 기름, 고상, 중량물질로 구성되며, 각 구성요소의 성능은 온도와 압력에 따라 다르게 변합니다. 이러한 단일 구성 요소의 고온 및 고압 변화 패턴을 결정한 후 굴착 유체 밀도 변화를 예측하기 위한 복합 모델을 얻을 수 있습니다. 이러한 유형의 모델은 굴착 유체의 다양한 액상 성분의 압축성과 열팽창 특성을 고려하면서 고체상의 압축 및 팽창을 무시하는 Hoberock, Scolle 등의 모델로 대표되는 유사합니다. 복합 모델을 사용하려면 굴착 유체의 다양한 구성 요소(물, 오일, 고체상 등)에 대한 별도의 테스트가 필요하므로 해당 법칙을 숙지해야 하므로 적용에는 특정 제한 사항이 적용됩니다.

실증적 모델은 표현 형식이 다르며 그 사용의 정확성은 허용됩니다. 이 모델은 모델의 상수를 결정하는 데 사용되는 굴착 유체에 대한 제한된 테스트 세트만 필요하며, 정수압 컬럼 압력과 굴착 유체의 등가 정적 밀도는 모델을 기반으로 계산될 수 있습니다. 실험 장비의 한계로 인해 테스트 압력과 온도와 실제 온도와 압력 사이에는 여전히 일정한 거리가 있고, 액상 구성이 복잡하므로 경험적 모델만 사용할 수 있습니다. 실험 데이터를 그림에 맞춰 방정식을 구합니다.

과학 초심공 시추 기술 프로그램 사전 연구 특별 성과 보고서(2부)

공식에서 x1은 온도, ℃ x2는 압력, MPa를 나타냅니다.

식 (2.6)에서 알 수 있듯이 바닥 구멍 압력이 100MPa이고 온도가 220°C일 경우 밀도는 1.62g/cm3가 되어 이전보다 7.5%포인트 감소합니다. 상온에서 1.75g/cm3. 위 모델에 따르면, 2.5°C/100m의 낮은 온도 구배와 25°C의 표면 온도를 가정하고 유정 깊이가 10,000m를 초과할 때 온도와 압력이 굴착 유체의 밀도에 미치는 영향은 이내여야 합니다. 몇 퍼센트 포인트.

Wang Gui et al.의 연구에 따르면 실험 데이터에 대해 5가지 모델 회귀가 수행되었습니다.

선형 형식: ρ=ρ0(a bp cT);

다항식: ρ=ρ0 (aT2 bT cp dpT e);

대수 함수 형식: ρ=ρ0ln (aT2 bT cp dpT e);

지수 함수 형식 : ρ=ρ0exp (aT2 bT cp dpT e);

경험적 모델: ρ=ρ0exp (aT2 bT cp d);

회귀계수, 상관계수, 회귀합을 계산합니다. 각 회귀 모델의 제곱, 잔차 제곱합 및 F 값. 회귀 모델에 대해 F 테스트를 수행하여 최적의 모델을 선택합니다.

마지막으로, 이 기사에 인용된 예에서 시추 유체 밀도와 온도 및 압력 사이의 관계는 다음과 같습니다.

과학적 초심공 시추 기술 프로그램 사전 연구 결과 보고서(중간 분량)

표 2.4 모델 오차 비교

표 2.4에서 볼 수 있듯이 Wang Gui 등의 지수 모델을 사용하여 계산한 수계 굴착유체 밀도 모델의 정확도가 더 높습니다.

2.3.5 고온은 처리제 소비를 증가시킵니다.

경험에 따르면 고온 굴착 유체는 얕은 우물에서 기존 굴착 유체보다 훨씬 더 많은 처리제를 소비합니다. 표 2.5는 미국 통계를 보여줍니다. 데이터.

표 2.5 다양한 온도에서 처리제 소비의 변화

이 문서에 기록된 데이터는 유정 깊이가 증가하고 온도가 증가함에 따라 모든 유형의 굴착 유체에 적용할 수 없을 수도 있지만 증가, 굴착유체 액상처리제 소비가 크게 증가하는 일반적인 추세는 동일합니다. 여기에는 두 가지 이유가 있습니다. 하나는 저온보다 고온 및 고압에서 요구되는 굴착 유체 성능을 유지하기 위해 더 많은 처리제가 소비된다는 것입니다. 다른 하나는 파괴적인 영향으로 인한 손실을 보충하기 위해 필요한 보충입니다. 고온. 따라서 온도가 높을수록, 사용시간이 길어질수록 처리제의 소모가 많아지고, 심정 굴착유체의 기술적 난이도도 높아집니다.